دانلود تحقیق خوردگی فلزات و اثر آن بر روی صنایع مختلف

خوردگی فلزات و اثر آن بر روی صنایع مختلف

خوردگی را تخریب یا فاسد شدن یک ماده در اثر واکنش با محیطی که در آن قراردارد تعریف می کنند و بعضی ها اصرار دارند که این تعریف بایستی محدود به ‌فلزات باشد

دانلود خوردگی فلزات و اثر آن بر روی صنایع مختلف

خوردگی فلزات
صنایع مختلف
خوردگی فلزات و اثر آن بر روی صنایع مختلف
پروژه
پژوهش
مقاله
جزوه
تحقیق
دانلود پروژه
دانلود پژوهش
دانلود مقاله
دانلود جزوه
دانلود تحقیق
دسته بندی متالوژی
فرمت فایل doc
حجم فایل 2817 کیلو بایت
تعداد صفحات فایل 71

خوردگی فلزات و اثر آن بر روی صنایع مختلف

 

فصل اول
مقدمه
1-1-تعریف  خوردگی 
خوردگی را تخریب یا فاسد شدن یک ماده در اثر واکنش با محیطی که در آن قراردارد تعریف می کنند و بعضی ها اصرار دارند که این تعریف بایستی محدود به ‌فلزات باشد . ولی بایستی برای حل این مسئله هم فلزات و هم غیر فلزات را در نظر بگیریم .
مثلاً‌تخریب رنگ و لاستیک بوسیله نور خورشید یا مواد شیمیایی ، خورده شدن جدارة کوره فولاد سازی ، و خوره شدن یک فلز جامد بوسیله مذاب یک فلز دیگر و حتی خورد شدن فولادی که در داخل تیرهای بتنی برق قرار دارد تماماً خوردگی نامیده می شوند.
2-1- محیط های خورنده :
عملاً‌کلیه محیط ها خورنده هستند،‌لکن شدت خورندگی آنها متفاوت است . مثالهایی در این مورد عبارتند از : هوا ، رطوبت  آبهای تازه ، مقطر،‌نمکدار و معدنی . اتمسفرهای روستائی، شهری،‌صنعتی ، بخار و گازهای دیگر مثل کلر- آمونیاک –سولفور هیدروژن ، دی اکسید گوگرد وگازهای سوختنی، اسیدهای معدنی مثل اسید کلریدریک، سولفوریک و نیتریک، اسیدها‌ی‌آلی مثل اسید نفتیک‌، استیک و فرمیک، قلیائی ها ، خاکها ، طلاها، روغنهای نباتی و نفتی و انواع و اقسام محصولات غذائی، بطور کل مواد «‌معدنی » خورنده تر از مواد «‌آلی » می باشند. مثلاً‌خوردگی در صنایع نفت بیشتر در اثر کلرور سدیم ، گوگرد ، اسید سولفوریک و کلریدریک و آب است تا بخاطر روغن ، نفت و بنزین .کاربرد درجه حرارتهای فشارهای بالا در صنایع شیمیایی باعث امکان پذیر شدن فرآیندهای جدید با بهبود فرآیندها قدیمی شده است ، به عنوان مثال ( راندمان بالاتر ) سرعت تولید بیشتر ، یا تقلیل قیمت تمام شده . این مطلب همچنین در مورد تولید انرژی از جمله انرژی هسته‌‌ای ، صنایع فضائی و تعداد بسیار زیادی از روشها و فرآیندها صادق است . درجه حرارتها و فشارهای بالاتر معمولاً باعث ایجاد شرایط خوردگی شدیدتر می گردند بسیاری از فرآیندها و عملیات متداول امروزه بدون استفاده از مواد مقاوم در برابر خوردگی غیر ممکن یاغیر اقتصادی می باشند.
زنگ لفظی است که برای آلیاژهای آهنی به کار برده می شود. زنگ از اکسیدهای آهن تشکیل شده و معمولاً‌اکسید نیتریک هیدراته است . موقعی که در یک آگهی تجاری ادعا می شود که یک آلیاژ غیر آهنی زنگ نمی زند ، ادعایی بیش نیست و لکن بدان معنی نسبت که آن فلز خورده نخواهد شد 
3-1- فولادهای کم آلیاژی: 
فولادهای کربنی با یک یا چند عنصر کرم ، نیکل ، مس ، مولیبدن ، فسفر وانادیم، به مقادیر چند درصد یا کمتر از فولاد کم آلیاژی می نامند. مقادیر بالا از عناصر الیاژی معمولاً برای خواص مکانیکی و سختی پذیری است . از نقطه نظر مقاومت در برابر خوردگی محدودة تا ماکزیمم 2 درصد بیشتر مورد توجه است . در این محدوده  استحکام فولادها بالاتر از فولادهای ساده کربنی بوده ولی مهمترین  خاصیت آنها مقاومت خیلی بهتر در برابر خوردگی آتمسفری است .گاهی اوقات در محیط های آبی نیز این فولادها دارای مزایائی می باشند 
1-3-1- اثرات افزودنی های میکروآلیاژ کننده : 
این بخش بر روی فولادهای پرلیت – فریت میکروآلیاژ شده تاکید کرده است ، که از افزودنی های عناصر آلیاژ کننده مثل نیوبیوم و وانادیوم برای بالا بردن کربن و یا محتواهای منگنز استفاده می کند ( و به این ترتیب توانایی حمل بار بالا می رود ) بررسی های گسترده در طول دهه 1960 بر روی اثرات نیوبیوم و وانادیوم روی خصوصیات مواد یا مصالح درجه ساختمانی باعث کشف این موضوع گردید که مقادیر کم نیوبیوم، وانادیوم هر کدام (10/0% ) فولادهای استاندارد کربن – منگنز را بدون تداخل با بعمل آوری بعدی مستحکم و قوی می سازند مقدار کربن نیز می تواند کم شود تا هم قابلیت جوش را بالا ببرد و هم چقرمگی را ، چون اثرات مقاومت دهندگی نیوبیوم و وانادیوم بخاطر کاهش در استحکام ناشی از کاهش در مقدار کربن جبران می شوند . 
خصوصیات مکانیکی فولادهای کم آلیاژ دارای استحکام بالای میکرو آلیاژ شده ، فقط در صورت افزایش عناصر میکرو آلیاژ کننده حاصل می شوند . لازمه ی وجود آستنیت که به اثرات پیچیده طرح آلیاژ و تکنیک های نورد کاری بستگی دارد ،  نیز یک فاکتور مهم در تصفیه دانه ای فولادهای کم آلیاژ دارای استحکام بالای نورد گرم است . تصفیه دانه ای در صورت وجود آستنیت با روش های نورد کاری کنترل شده ، باعث چقرمگی بالا و استحکامهای تسلیم زیاد در رنج 345 تا 620 مگا پاسکال(ksi 90 تا 50) می شود. ]1[
این توسعه فرآیندهای نوردکاری کنترل شده همراه با طرح آلیاژ، سطوح استحکام تسلیم بالایی را تولید کرده است که با پایین آمدن تدریجی مقدار کربن توام می باشد بسیاری از فولادهای کم آلیاژ دارای استحکام بالا میکروآلیاژ شده اختصاصی ، مقادیر کربن به کمی 60/0% و یا حتی کمتر دارند ، با این حال هنوز می توانند استحکام تسلیم حدود 485 مگا پاسکال (ksi 70) را توسعه داده و ایجاد نمایند . استحکام تسلیم بالا  ، با اثرات ترکیبی اندازه دانه ریز ایجاد شده و در طول نورد کاری گرم کنترل شده و استحکام دهندگی رسوب حاصل می شود که این خصوصیت ناشی از حضور وانادیوم ، نیوبیوم و تیتانیوم است . 
2-3-1- انواع گوناگون فولادهای فریت – پرلیت میکروآلیاژ شده عبارتند از : 
1-2-3-1-فولادهای میکروآلیاژ شده وانادیوم 
2-2-3-1-فولادهای میکروآلیاژ شده نیوبیوم 
     3-2-3-1-فولادهای میکروآلیاژ شده وانادیوم – نیوبیوم 
4-2-3-1- فولادهای مولیبدن – نیوبیوم 
5-2-3-1-فولادهای میکروآلیاژ شده وانادیوم – نیتروژن 
6-2-3-1-فولادهای میکروآلیاژ شده تیتانیوم 
7-2-3-1-فولادهای میکروآلیاژ شده نیوبیوم – تیتانیوم 
8-2-3-1-فولادهای میکروآلیاژ شده تیتانیوم – وانادیوم 
این فولادها ممکن است شامل عناصر دیگری هم باشند تا مقاومت خوردگی بالایی داشته باشند و مقاومت محلول جامد را بالا برده و قابلیت سخت کاری زیادی را در بر بگیرند(اگر محصولات تغییر شکل غیر از فریت – پرلیت بهینه باشند) ]1[.
1-2-3-1- فولادهای میکروآلیاژ شده وانادیوم : 
تهیه و توسعه فولادهای حاوی وانادیوم مدت کوتاهی پس از تهیه فولادهای هوازدگی رخ می دهد و محصولات نورد شده صاف با بیش از 10/0%  وانادیوم بطور وسیعی در شرایط نورد گرم بکار می روند فولادهای حاوی وانادیوم نیز در شرایط نورد کنترل شده ، نرمال شده و یا کوئنچ و تمپر شده بکار می روند . 
وانادیوم با تشکیل ذرات رسوب ریز ( با قطر 5  الی 100 نانومتر ) V (CN) در فریت در طول سرد سازی پس از نورد گرم به قوی ساختن کمک می کند . این رسوبات وانادیوم ، که به پایداری رسوبات نیوبیوم نیستند ، محلول در همه دماهای عادی نورد کاری هستند که برای ایجاد فریت دانه ریز مفید می باشند (بخش فولادهای میکروآلیاژ شده نیوبیوم  در این تحقیق را مشاهده نمایید)  قوی ساختن به وسیله وانادیوم ، بین 5تا 15 مگا پاسکال ( ksi 2 و 7/0 ) در هر 01/0 ترکیب شیمیایی وانادیوم است و این حد متوسط به مقدار کربن و سرعت سرد سازی حاصل از نورد گرم بستگی دارد ( و بنابراین به ضخامت مقطع نیز بستگی دارد ) سرعت سرد سازی که با دمای نورد گرم 
و ضخامت مقطع معین می شود برروی قوی ساختن سطح رسوب در فولاد 15/0% وانادیوم تاثیر می گذارد که در شکل 1-1 نشان داده شده است . 
شکل (1-1)- اثر میزان سرد کاری روی افزایش استحکام تسلیم ناشی از قوی ساختن رسوب در یک فولاد 15/0 درصد وانادیوم ]1[
در سرعت های سرد سازی بالا بیشتر ذرات (CN) V در محلول باقی می ماند و بنابراین بخش کوچکتری از ذرات (CN) V رسوب کرده و قوی ساختن نیز کاهش می یابد در مورد یک ضخامت مقطع داده شده و محیط سرد سازی  ، سرعت های سرد سازی می توانند با افزایش یا کاهش دما قبل ازسرد سازی به ترتیب افزایش یافته و یا کاهش یابند. افزایش دما باعث بزرگتر شدن اندازه دانه ای آستنیت می شود در حالیکه کاهش دمای نورد کاری را دشوار تر می سازد . 
مقدار منگنز نیز بر روی استحکام دادن فولادهای میکروآلیاژ شده وانادیوم تاثیر می گذارد اثر منگنز روی فولاد وانادیوم نورد شده گرم در جدول (2-1) نشان داده شده است با افزایش 9/0 درصد منگنز که ناشی از قوی ساختن محلول جامد است . قوی کردن رسوب وانادیوم نیز افزایش می یابد چون منگنز دمای تغییر شکل آستنیت به فریت را پایین می آورد به این ترتیب باعث پراکندگی رسوب ریزتر می شود . این اثر منگنز روی قوی ساختن رسوب بزرگتر از اثرش در فولادهای نیوبیوم است با اینحال استحکام مطلق در یک فولاد نیوبیوم دارای Mn 2/1 % فقط حدود 50 مگا پاسکال ( ksi 7) کمتر از فولاد وانادیوم است اما در سطح آلیاژی بسیار کمتری است ( یعنی nb 06/0 % در برابر 14/0% وانادیوم ) سومین عاملی که روی استحکام فولادهای وانادیوم تاثیر می گذارد اندازه دانه ای فریت تولید شده بعد از سرد سازی از دمای آستنیت کننده است . اندازه های دانه ای فریت ریزتر (که نه تنها باعث استحکام های تسلیم بالاتر شده بلکه چقرمگی و شکل پذیری را نیز بالا می برند) می توانند با دماهای تغییر شکل کمتر آستنیت به فریت و یا با شکل گیری اندازه های دانه ای آستنیت ریز تر قبل از تغییر شکل تولید شوند پایین آوردن دمای تغییر شکل که روی قوی ساختن سطح رسوب تاثیر می گذارد می تواند با افزودن آلیاژ و یا با سرعت های سردسازی افزایش یافته ایجاد شود  در مورد یک سرعت سرد سازی داده شده تصفیه اندازه دانه فریت و تصفیه اندازه دانه آستنیت در طول نورد کاری صورت می گیرد . 
اندازه دانه آستنیت فولادهای نورد گرم با تبلور مجدد و رشد دانه ای آستنیت در طول نورد کاری معین می شود فولادهای نورد گرم وانادیوم معمولاً دستخوش نوردکاری قراردادی قرار می گیرند اما با نورد کنترل شده تبلور مجدد تولید می شود. با نورد کاری قراردادی فولادهای وانادیوم قوی ساختن مناسب رسوب را تهیه کرده و قوی ساختن نسبتاً کمی را از تصفیه دانه ایجاد می کنند استحکام تسلیم حداکثر فولادهای وانادیوم نورد گرم قراردادی با 25/0 درصد کربن و 087/0 درصد وانادیوم حدود 450 مگا پاسکال (ksi  65) است . حد عملی استحکام های تسلیم برای فولاد میکرو آلیاژ شده وانادیوم نورد گرم حدود 415 مگا پاسکال (ksi  60) است حتی وقتی تکنیک های نورد کاری کنترل شده بکار روند . 
فولادهای وانادیوم که در معرض نورد کاری کنترل شده تحت تبلور مجدد قرار می گیرند نیاز به اضافه کردن تیتانیوم دارند بطوریکه رسوب ریزی ازTiN  تشکیل می شود که رشد دانه آستنیت را بعد از تبلور مجدد محدود می سازد .  استحکام های تسلیم از نورد کاری کنترل شده قراردادی به حد عملی حدود 415 مگا پاسکال (ksi  60) محدود شده است که به دلیل فقدان تاخیر تبلور مجدد است وقتی هم استحکام و هم چقرمگی ضربه ای از جمله عوامل مهم باشند در این صورت فولاد نیوبیوم کم کربن و نورد کاری شده کنترل شده قابل ترجیح است ( مثل ورقه مقاوم به ترک خوردگی تحریک شده هیدروژن 60- X )]1[
جدول(2-1)- اثر مقدار منگنز روی قوی ساختن رسوب فولاد میکروآلیاژ شده وانادیوم با ترکیب پایه 08/0 درصد کربن و 30/0 درصد سیلیسیوم ]1[
2-2-3-1- فولادهای میکروآلیاژ شده نیوبیوم : 
مثل وانادیوم ، نیوبیوم  استحکام تسلیم را با سخت کردن رسوب ، بالا می برد ، میزان افزایش به اندازه و مقدار کاربیدهای نیوبیوم رسوب کرده بستگی دارد .
شکل(2-1)- اثر کاربید نیوبیوم روی استحکام تسلیم برای اندازه های متفاوت ذرات کاربیدنیوبیوم ]1[
با این حال نیوبیوم نیز یک تصفیه کننده دانه ای موثر از وانادیوم است . بنابراین اثر ترکیبی قوی کردن رسوب و تصفیه دانه فریت نیوبیوم، یک عمل قوی کننده موثرتر از وانادیوم می سازد . اضافه کردن نیوبیوم معمولاً حدود 04/0% تا 02/0% درصد است . 
استحکام دهی با نیوبیوم 35 تا 45 مگا پاسکال (5تا 6 ksi )در هر 01/0 درصد اضافه کردن است. این استحکام دهی با نقص قابل توجهی از چقرمگی فاز توام می باشد . تا اینکه روندهای نوردکاری ویژه ای تهیه شدند و مقادیر کربن برای جلوگیری از شکل گیری بینیت فوقانی پایین آورده شدند . بطور کلی دماهای پرداخت کاری بالا و عبورهای تغییر شکل نوری در مورد فولادهای نیوبیوم بکار می روند چون ممکن است باعث افزایش اندازه های دانه های مخلوط و یا فریت و یدمن اشتاتن شود که چقرمگی را ناقص می کند . فولادهای نیوبیوم با نورد کاری کنترل شده و سرد کردن مستقیم تولید می شوند.
نوردکاری کنترل شده تحت تبلور مجدد فولاد نیوبیوم می تواند بدون تیتانیوم موثر باشد و این در حالی است که نورد کاری تحت تبلور مجدد فولادهای وانادیوم برای تصفیه ی دانه ای به تیتانیوم نیاز دارد . همچنین نیوبیوم بسیاری مورد نیاز است و فولادهای تیتانیوم – نیوبیوم می توانند در دماهای بالاتر نورد کنترل شده تحت تبلور مجدد بشوند. در حال حاضر فولادهای سطح ساحلی با ضخامت بیش از 75 میلیمتر (in 3) و با استحکام های تسلیم 345 تا 415 مگا پاسکال (50 تا 60 ksi) بطور معمول تولید می شوند . ]1[
3-2-3-1- فولادهای میکروآلیاژ شده نیوبیوم – وانادیوم : 
فولادهای میکروآلیاژ دارای نیوبیوم  و وانادیوم استحکام تسلیم بالاتری در شرایط نورد گرم بطور قراردادی نسبت به فولادهای موجود را دارد . مثل فولادهای نورد گرم ، فولادهای وانادیوم – نیوبیوم تقریباً همه از استحکام افزایش یافته اشان به دلیل استحکام دهی به رسوب مشتق می شوند و بنابراین دماهای انتقال بالای شکل پذیر – شکننده دارند . اگر فولاد نورد، کنترل شده باشد اضافه کردن نیوبیوم و وانادیوم با هم از جمله مزایایی برای افزایش استحکام تسلیم و پایین آوردن دماهای انتقالی شکل پذیر – شکننده یا تصفیه دانه ای است . 
معمولاً فولادهای نیوبیوم – وانادیوم با مقادیر کربن نسبتاً پایین شناخته می شوند . ( کربن کمتر از %10/0) این مقدار پرلیت را کاهش می دهد و چقرمگی ، شکل پذیری و قابلیت جوش را بالا می برد. این فولادها، معمولاً به عنوان فولادهای کاهش یافته پرلیت شناخته می شوند. ]1[
4-2-3-1- فولادهای میکروآلیاژ شده مولیبدن – نیوبیوم : 
ممکن است میکروساختمان پرلیت – فریت داشته باشند و یا یک میکرو ساختمان فریت سوزنی داشته باشند ، در فولادهای نیوبیوم، اضافه کردن مولیبدن ، استحکام و تسلیم و استحکام کششی را حدود 20 مگا پاسکال (ksi 3) تا 30 مگا پاسکال (ksi 5/4) به ترتیب در هر 1/0 درصد روی رنج تحقیق شده 27/0 درصد مولیبدن افزایش می دهد ، اثر اصلی مولیبدن روی میکروساختمان – تغییر مورفولوژی پرلیت و معرفی بینیت فوقانی به صورت جانشینی جزیی برای پرلیت است . با این حال ، چون مقادیر جداگانه استحکام پرلیت و بینیت تا حدی مشابهند از اینرو پیشنهاد شده است که افزایش استحکام ناشی از قوی ساختن محلول جامد و قوی ساختن زیاد رسوب (CN)  Nb حاصله با نیوبیوم – مولیبدن باشد . 
واکنش بین مولیبدن و نیوبیوم ( یا وانادیوم ( با اضافه کردن مولیبدن به صورت توزیعی برای افزایش قوی ساختن رسوب پیشنهاد شده است . این اثر به رسوب کاهش یافته در آستنیت به دلیل افزایش در قابلیت انحلال ناشی از کاهش در فعالیت کربن ایجاد شده با مولیبدن نسبت داده شده است . با رسوب کمتر در آستنیت ، رسوبات بیشتری  می توانند در فریت تشکیل شوند که باعث بالا رفتن استحکام می شود ، همچنین مولیبدن در خود رسوبات شناسایی شده است ، حضورش ممکن است ، کارآیی قوی شدن را با افزایش و تنش های چسبندگی ( پیوستگی ( و یا با افزایش کسر حجم رسوب ، بالا برد ، این فاکتور های متالوژیکی وقتی در رابطه با کارآیی نورد کنترل شده برای دماهای زیر دمای AR3 در نظر گرفته می شوند، منجر به تهیه فولاد خط لوله نیوبیوم- مولیبدن 70-X مقرون به صرفه تر می شوند . ]1[
5-2-3-1- فولادهای میکرو آلیاژ شده ی وانادیوم – نیتروژن : 
وانادیوم ، به طور قوی تر از نیوبیوم ، با نیتروژن ترکیب می شود و رسوبات نیترید وانادیوم در فولاد نیتروژن – وانادیوم تشکیل می دهند . افزودنی های نیتروژنی به فولادهای دارای استحکام بالا و حاوی وانادیوم ، از لحاظ تجاری مهم شدند چون افزودنی ها ، سخت کاری رسوب را بالا می برند . سخت کاری رسوب ممکن است با کاهش در چقرمگی فاز همراه باشد ، اما این کاهش اغلب با کم کردن محتوای کربن دیگر صورت نمی گیرد ، رسوب نیترید وانادیوم نیز به صورت یک تصفیه کننده دانه ای عمل می کند . 
بعضی از تولید کنندگان از افزودنی های نیتروژن استفاده می کنند تا به قوی ساختن رسوب ورقه سرد و کنترل شده با ضخامت بالای 5/9 میلیمتر (in 375/0) کمک کنند ورقه های نورد گرم دارای وانادیوم و دارای 022/0% تا 018/0% درصد نیتروژن باسرد سازی کنترل شده با ضخامت بالای 16 میلیمتر ( in 625/0 ) و دارای استحکام های تسلیم 550 مگا پاسکال (ksi 80)تولید شده اند . با این حال ، ترک خوردگی به تاخیر افتاده ، یک مشکل اصلی در این فولادهاست . استفاده از نیتروژن ، برای فولاد هایی توصیه  نمی شود که جوش می خورند چون اثر مخربی روی چقرمگی فاز در ناحیه ی تحت تاثیر گرما دارد.]1[
6-2-3-1- فولادهای میکروآلیاژ شده ی تیتانیوم : 
تیتانیوم در فولاد های کم کربن به صورت ترکیباتی شکل می گیرد که تصفیه دانه ، قوی ساختن رسوب و کنترل شکل سولفید را فراهم می آورد . با اینحال ، چون تیتانیوم نیز یک دی اکسید کننده قوی است ، از این رو ، تیتانیوم می تواند فقط در فولادهای کاملاً کشته شده به کار رود ( آلومینیوم دی اکسید شده ) به طوری که تیتانیوم برای  شکل دهی ترکیباتی غیر از اکسید تیتانیوم موجود است . از لحاظ تجاری ، رسوب فولاد های قوی شده با تیتانیوم با ضخامت بیش از 9/5 میلیمتر (in 375/0 ) و با استحکام تسلیم حداقل متغیر از 345 تا 550 مگا پاسکال (50 تا 80 ksi) با نورد کاری کنترل شده مورد نیاز برای به حداکثر رساندن استحکام و بالا بردن چقرمگی ، تولید می شوند . 
مثل فولادهای نیوبیوم و یا وانادیوم ، فولادهای میکروآلیاژ شده تیتانیوم ، با مکانیزم هایی مستحکم می شوند که با ترکیبی از تصفیه دانه و استحکام دهی رسوب توام می باشند ، ترکیبی که به مقدار افزودنی های آلیاژ و روشهای به عمل آوری بستگی دارد . در فولادهای ریختگی پیوسته و یا مجدداً حرارت داده شده ، مقادیر کمی از تیتانیوم  ( تیتانیوم  025/0 درصد> ) از جمله تصفیه کننده های دانه موثرند . چون ریشه دانه آستنیت با نیترید تیتانیوم به تاخیر می افتد (شکل a3-1).
شکل a(3-1)- در زبری دانه آستنیت طی گرم کردن مجدد و بعد از نورد گرم برای نگهداری به مدت 30 دقیقه که مقدار تیتانیوم بین080/0% و 022/0% درصد می باشد.]1[
مقادیر کم تیتانیوم در نورد کاری کنترل شده تحت تبلور مجدد نیز موثر است ، چون نیترید تیتانیوم ، رشد دانه آستنیت باز متبلور شده را به تاخیر می اندازد . در نورد کاری کنترل شده قراردادی ، تیتانیوم ، تصفیه کننده دانه متوسط است ، که تصفیه کمتر از نیوبیوم را ایجاد می کند اما بیشتر از وانادیوم است . 
بنابراین برای قوی کردن رسوب ( شکل b  3-1) مقدار کافی تیتانیوم برای تشکیل کاربید تیتانیوم مورد نیاز است، درصد های کم تیتانیوم ( تیتانیوم 025/0درصد > ) اساساً نیترید تیتانیوم تشکیل می دهند ، که روی رشد دانه آستنیت تاثیر دارند اما اثر کم روی قوی کردن رسوب دارند چون رسوب های تشکیل شده در مایع ، درشت و ناهموار هستند . افزایش مقدار تیتانیوم منجر به تشکیل آخال های سولفید منگنز حاوی تیتانیوم (Mn,Ti)S می شود و سپس کربوسولفیدهای کروی ، Ti4,C2,S2 تشکیل می شوند ( که کنترل شکل سولفید را انجام              می دهند) ]1[.
شکلb (3-1)- وابستگی استحکام دهی رسوب روی اندازه متوسط رسوب (X) و کسر آن مطابق با تئوری و مشاهدات آزمایشی برای افزودنی های میکروآلیاژ کننده ی داده شده]1[
شکل گیری Ti4,C2,S2 همراه با شکل گیری کاربید تیتانیوم (TiC ( است و با آن دنبال می شود ، که می تواند برای قوی کردن رسوب فولادهای کم کربن به کار رود . برای تعیین مقدار تیتانیوم که برای قوی کردن رسوب موجود است ، مقدار کامل تیتانیوم باید برای شکل گیری نیترید تیتانیوم و کربوسولفیدهای نامحلول و درشت تنظیم شود . این نمونه ها در قوی ساختن رسوب ، ته نشین نمی شود . استحکام مشاهده شده از لحاظ آزمایشی که از رسوب TiC افزایش می یابد، برای هر ذره بسیار ریزی ( کمتر از 30 آنگستروم) تا بالای 440 مگا پاسکال متغیر است (شکلb3-1).
اگر مقدار کافی تیتانیوم به کار رود ، تیتانیوم بعداً می تواند استحکام دهی رسوب بیشتر از نیوبیوم و یا وانادیوم فراهم کند . با این حال چون سطوح بالاتر استحکام دهی رسوب ، معمولاً توام با چقرمگی کم شده است ، از این رو تصفیه دانه برای توسعه و بالا بردن چقرمگی ضروری می شود . 
تیتانیوم یک تصفیه کننده دانه ای متوسط است ( در مقایسه با نیوبیوم و وانادیوم در فولادهای نورد گرم شده ) و سطوح بالای استحکام دهی رسوب فولادهای میکروآلیاژ شده تیتانیوم باعث کاهش شدید در چقرمگی می شود . استفاده از فقط تیتانیوم به عنوان یک استحکام دهنده در نوار نورد گرم پر استحکام منجر به تغییر پذیری غیر قابل قبول در خصوصیات مکانیکی می شود . (شکلb3-1). ]1[
7-2-3-1- فولادهای میکروآلیاژ شده ی تیتانیوم – نیوبیوم : 
گرچه فولادهای تیتانیوم رسوب قوی شده محدودیت هایی بنا بر چقرمگی و تغییر پذیری خصوصیات مکانیکی دارند ، اما تحقیق نشان داده است که اضافه کردن تیتانیوم به فولادهای نیوبیوم کم کربن باعث پیشرفت در خصوصیات اشان می شود . تیتانیوم ، کارآیی نیوبیوم را افزایش می دهد . چون آن با نیترید تیتانیوم تشکیل دهنده ترکیب نیتروژن است ، بنابراین از شکل گیری نیوبیوم جلوگیری می کند و قابلیت افزایش انحلال نیوبیوم را در آستنیت میسر می سازد که باعث رسوب افزایش یافته ای از ذرات Nb(C,N) در فریت می شود اضافه کردن 04/0 درصد تیتانیوم به نوار فولاد حاوی مقادیر متفاوت نیوبیوم ، به طور ثابت ، افزایش استحکام حدود 105 مگا پاسکال (ksi 15) را برای دمای 675 درجه ی سانتیگراد (1250 درجه ی فارنهایت ) تولید می کند. نوار فولاد تیتانیوم – نیوبیوم نورد گرم شده در ایجاد استحکام های تسلیم حدود 550 مگا پاسکال (ksi  80) موثر است . افزودن وانادیوم و یا مولیبدن می توان استحکام ها را تا 690 مگا پاسکال (ksi 100) بالا ببرد . ]1[
فصل دوم :
مروری بر منابع
 
یکی از مشکلات اصلی عمر ساختمان های بتنی خوردگی در فولادهای آن ساختمان می‌باشد.‌ فولاد میکرو آلیاژ دارای کربن معادل %0.4,%0.3 می باشد و حاوی غلظتی از آلیاژهای کرم و مس و فسفر می باشد. 
بر طبق گفته کمپانی TaTa ( کمپانی فولاد در هند 1991) [23] مس با کلراید واکنش داده و برروی سطح فولاد یک لایه از Cucl2.3cu(oH)2 تشکیل میدهد و قابلت انحلال را پایین می‌آورد و فرآیند خوردگی را به تعویق می اندازد و فسفر هم با اکسید شدن پروسه خوردگی را کند می کند و کرم هم با تشکیل یک لایه (Feo.Cr2O3) رسانایی ناچیز در الکترون ها دارد .
بسیاری از فولادها با فرآیندهای دمایی عملیات حرارتی پذیرند که شامل کوئینچ کردن و تمپرکردن پس از نورد می باشد.آزمایش در محیط های خوردگی در دوره هایی از 2ماه تا 2 سال طول می کشد . به طور مثال آنالیز فولاد میکروآلیاژی CRPT1 به شرح زیر می باشد: 
( مقادیر زیر به درصد می باشد)
0.180 C ، 0.960 MN ، 0.117 P ، 0.025 S  ،0.29 SI  ، 0.55 Cr ، 0.52 Cu  ، 0.12 Ni  ، 0.009 Sn  ،0.036 Mo ، 0.019 V   و آنالیز بقیه فولادها که این پروژه مورد مطالعه قرار می گیرد. در جدول 1-2 به طور کامل آمده است.
آزمایش هایی در 60 سیکل در محلول نمکهای NaCl برروی میله هایی که در بتن وجود دارد انجام می شود و در همه سیکل ها بلوک بتنی در محلول نمک دار فرو برده می شود و سپس در دمای اتاق به مدت 48 ساعت خشک می شود. ( با گردش هوا با دمای C°60[F °14] )  
در مجموع سرعت خوردگی ماکروسل در آزمایش SE حدوداً برای فولاد میکروآلیاژی ، نصف سرعت خوردگی ماکروسل فولاد معمولی می باشد .
و در آزمایش  bench-scale فولاد میکرو آلیاژ نورد گرم شده نسبت به فولاد معمولی بالاترین سرعت خوردگی را نشان میدهد ، اما در آزمایش ماکروسل سریع، نصف سرعت خوردگی فولاد معمولی را دارد و فولاد معمولی عملیات حرارتی شد مقاومت به خوردکی بهتری نسبت به فولاد معمولی نورد گرم شده دارد .
در این فولادهایی که بحث خواهد شد تقریباً پتانسیل خوردگی مشابهی را داریم وقتی که در معرض غلظتی از NaCl قرار بگیرند . پوشش های epoxy در فولادهای میکروآلیاژ عملیات حرارتی پذیر بهتر از پوشش های  epoxy ‌در فولادهای معمولی می باشد .
در جریان این پروژه 2 ارزیابی سرعت‌ داریم که یکی پتانسیل خوردگی و دیگری آزمایش ماکروسل می باشد و 3 تا آزمایش bench Scale که شامل G109,CB , SE می باشد که جلوتر به توضیح آن می پردازیم .
و همچنین آزمایش خمش و کشش که برای خاصیت مکانیکی و Ductility‌ فولاد می باشد را داریم[2] .
1-2- خوردگی فولاد در بتن :
موادها معمولاً‌از ترکیب شیمیایی (‌مواد معدنی – سنگ معدنی ) و مقدار معینی انرژی که برای فرآیندهای آنها نیاز می باشد بدست می آیند.
خوردگی فولاد در بتن یک فرآیند الکتروشیمیایی می باشد که به 4 فاکتور نیاز داریم .
1) آند 
2) کاتد 
3) الکترولیت 
4) جریان الکتریکی 
آندو کاتد دو محل متفاوت در فولاد می باشد که آنها محل های متفاوتی از فولادها را انتخاب می کنند. برای نمونه خوردگی ماکروسل را فرض می کنیم که آند و کاتد برروی میله ها جای بگیرند یا در دو میله متفاوت در فولاد با وجود اکسیژن آهن با آن واکنش می دهد و تولید اکسید آهن داریم و از قسمت آند الکترون رها می شود [Eq.(1.1)] در کاتد اکسیژن با بخار آب ترکیب می شود و الکترون و هیدروکسید داریم . [Eq.(1.2)]
(1-2)  
(2-2)  
آهن با هیدروکسید ترکیب می شود و تولید هیدروکسیدآهن میکند . 
 
هیدروکسید آهن با آب و اکسیژن ترکیب می شود و هیدروکسید آهن به اکسید آهن و آب احیاء می شود. خاصیت قلیایی بالا منجر به تشکیل یک لایه فیلم اکسید آهن y‌ برروی سطح فولاد می شود که در برابر خوردگی محافظت می‌کند .
 
وجود فیلم محافظ 2  مکانیزم مخرب دارد: 
1) وجود کلراید آهن که نتیجه آن تجزبه فیلم محافظ می باشد .
2) کربوره کردن که نتیجه آن کاهش PH‌ بتن مثلاً کاهش Passivity( PH‌ بتن و خمیر سیمان 13 تا 5/13 می باشد ).
به طور نمونه برروی یک قسمت از بتن ، کلراید ها از بالای سطح وارد می شوند که وقتیکه کلرایدها به قسمت بالای فولاد می رسد  پتانسیل خوردگی به مقدار منفی‌ای می رسد ودر قسمت پایین فولاد مقدار پتانسیل نسبی را داریم که این تفاوت  پتانسیل،نتیجه تشکیل سلول گالوانیکی در پروسه خوردگی می باشد که در نهایت چنین واکنش هایی را داریم[2] .
 
2-2- روش های نمایان شدن ‌خوردگی :
شامل اندازه گیری پتانسیل خوردگی ، سرعت خوردگی ماکروسل ، مقاومت پلاریزاسیون طولی ، طیف الکتروشیمیایی و مشاهده چشمی می باشد[2] .
1-2-2-پتانسیل خوردگی :
 میزان پتانسیل خوردگی بین یک میله و الکترود مرجع برای یک میله مقدار متفاوتی می باشد.  الکترود مرجع بدون توجه به محیط یک مقدار ثابتی از پتانسیل را دارا می باشد (uhlig1985)[25]
واکنش الکترود استاندارد هیدروژن   که پتانسیل آن صفر در نظر گرفته می‌شود . دیگر الکترودها مثل الکترودهای استاندارد (SCE)  Calomel  و الکترود سولفات مس – مس (CSE)‌که غالباً بیشتر از SHE استفاده می شود[2] .
در جدول 1-2 تفاوت پتانسیل این دو الکترود نسبت به SHE داده شده است .
جدول 1-2 الکترود های استاندارد مرجع
Potential vs. she(V) Half – Cell reaction Electrode
+0.318 Cuso4+2e-CU+So2-4 Copper- copper Sulfate (CSE)
+0.241 Hgcl2+2e-2Hg+2cl Saturated calomel(SCE)
0.000 2H++2e-H2 Standard hydrogen 
جدول2-2 تاتبفاقلیلقص
Interpretation Half – cell Reading (V)
greater than 90% probability that Corrosion is not occurring CSE                       SCE
<-0.200                 <-0.125
Corrosion activity is uncertain -0.200 to – 0.350 -0.125 to – 0.275
Greeter than 90%probability that corrosion is ocurring >-0.350                 >0.275
2-2-2- سرعت خوردگی ماکروسل
سرعت خوردگی یک میله تقویت شده در آزمایش خوردگی را می توان طبق فرمول زیر محاسبه و اندازه گیری کرد[2] :   
                                                             
سرعت بر حسب   می باشد.
K= فاکتور تبدیل  
Ic= دانسیته جریان خوردگی  
a= وزن اتمی برای مواد آهنی  
f= ثابت فارادی F=96500 
n= ظرفیت معادل (=2 برای آهن )
D= چگالی مواد          (       D= 7.87 برای آهن )
(1-2)                      
(2-2)                                                                                            
 
V= ولتاژ مقاومتی (‌Mv)
R= مقاومت ( ohm)
A= سطح میله آندی (cm2)
3-2-2- مقاومت پلاریزاسیون 
  
ic= دانسیته جریان خوردگی  
B= با مقدر ثابتی بین (mv)52-26  برای آهن در بتن 
Rp= مقاومت پلاریزاسیون  
3-2-آزمایش های خوردگی
آزمایش های ارزیابی سریع‌ای که برروی فولاد انجام می شود شامل پتانسیل خوردگی و آزمایش ماکروسل خوردگی می باشدو 3 آزمایشbench – scale می باشد[2].
1-3-2-آزمایش های ارزیابی سریع 
آقای Martinez [16] آزمایش های پتانسیل خوردگی ، ماکروسل خوردگی را برروی فولاد در سال 1990 انجام داد . تحقیقات انجام شده شامل توسعه و ارزیابی نمونه های آزمایش استاندارد آن در پتانسیل خوردگی و ماکروسل خوردگی می باشد و تأثیر متفاوت غلظتهای آنها برای 3 فاکتور (‌کلراید کلسیم – کلراید سدیم ، کلرید استات منیزیم  ) برروی خوردگی فولاد تقویت شده در ملات می باشد .
نمونه‌ای که در ارزیابی سریع استفاده می شود 127mm طول دارد با شماره (No.4)13 میله تقویت شده که تا حدودی در ملات فرو برده می شود ، نمونه یک پوشش نازکی از ملات را دارد که کلراید در یک زمان کوتاه به فولاد می رسد . پتانسیل خوردگی یک جریان نسبی ای از مواد را مشخص می کند که در محیط خورده می شود.
آزمایش ماکروسل برای اندازه گیری سرعت خوردگی فولاد استفاده می شود . در اولین هفته آزمون پتانسیل خوردگی نتایج بیشتری را نسبت به آزمون ماکروسل نشان می دهد . نتایج نشان می دهد که کلراید کلسیم قدرت نفوذپذیری بیشتری نسبت به کلراید سدیم دارد در حالی که استات منیزیم کلسیم کمترین خورندگی را دارد[2] .
2-3-2- آزمون Bench – Scale
 آزمون Bench- scale شامل آزمون های ASTM G109  –CB -SE  می باشد 
نمونه Bench- scale عبارتست از یک تختال بتنی با محتوی 2 ماده فولادی که جریان ماکروسل بین 2 قسمت فولاد اندازه گیری می شود و سرعت خوردگی میله ها راهمین طور اندازه گیری می کنیم ( قسمت 2-3-1) و  همچنین پتانسیل خوردگی قسمت بالائی و پایین ماده ها را گزارش می دهد .نمونه SE عبارتست از یک تختال بتنی با طول mm805 (12in)-پهنای (12in)mm305 وارتفاع mm179 (12in) ، نمونهCB طویل تر از نمونه SE می باشد و نصف پهنای SE.رادارد
یک ترک مانندی در بتن به طور خط موازی و حدوداً‌تا بالای میله قرار دارد (6in)152mm) (0.012in)0.3mm          طول( 
نمونه ASTM G109 عبارتست از یک تختال بتنی با طول (11in) mm279 و با پهنای(6in)152mm و (4.5in)114mm ارتفاع می باشد.
 سیکلی که این آزمون ها را شامل می باشد نمونه ای می باشد که 100 ساعت در محلولNaCl 15% قرار می گیرد و سپس نمونه در اثر حرارت خشک می شود( 100°F و به مدت 64 ساعت) بعد از این دوره نمونه ها خشک می شوندو تا 2 هفته این سیکل ادامه پیدا می کند تا جریان خوردگی بین 2 قسمت فولاد به   برسد .
آزمون های مکانیکی برای استحکام کششی و استحکام تسلیم و Elongation ( درصد کشیدگی ) بر روی فولاد میکروآلیاژی انجام می شود و همچنین آزمون خمش[2].
4-2- روش کار آزمایش
 پتانسیل خوردگی ، ماکروسل خوردگی ، Cracked beam , Southern Exposure و آزمون ASTM G109، برای مقایسه انواع مختلف فولاد تقویت شده استفاده می شود .
آزمونی که برای ارزیابی سریع انجام می شود آزمون Bench-Scale با 3 فاکتور  ASTMG109, CB , SE می باشد .
 این فصل احتیاجات و موادهای لازم و روش کار و استفاده آنها را برای ساختن نمونه ها توضیح می دهد و رفتار خوردگی را گزارش می دهد[2].
 5-2- فولاد تقویت شده 
در جدول 1-2و 2-2 حالت های شیمیایی و خاصیت های مکانیکی فولاد توسط Gerdau Ameristeel گزارش شده است[2].
 انواع این فولادها به شرح زیر است :
فولاد N: فولاد معمولی نرماله شده
فولاد T: فولاد معمولی عملایت حرارتی شده 
فولاد CRT1: فولاد میکروآلیاژی با فسفر بالا حدود (0.117%)
فولاد CRPT2: فولاد میکروآلیاژی فسفردار (0.1%)‌عملیات حرارتی شده 
فولاد CRT: فولاد میکرو آلیاژها با فسفر نرمال و عملیات حرارتی شده 
6-2- آزمون ارزیابی سریع 
در این پروژه آزمون ‌ارزیابی ای که استفاده می شود آزمون ماکروسل خوردگی و آزمون پتانسیل خوردگی می باشد میله هایی که مورد آزمایش قرار می گیرند با پوشش ملات یا شامل 55 آزمون پتانسیل خوردگی و 115 آزمون ماکروسل می باشد. 
این قسمت شامل یک توضیحی از مواد لازم جهت آزمایشات و نمونه های مورد آزمایش می‌باشد[2].
1-6-2-‌شرح آزمایش 
1-1-6-2- آزمون پتانسیل خوردگی 
آزمون پتانسیل خوردگی با جریان نسبی از مواد که در محیط خورده می شود اندازه گیری می شود.
 پتانسیل خوردگی میله های تقویت شده در محلول یونی NaCl با غلظتهای 1.6m, 0.4m اندازه گیری می شود که با الکترود اشباع شده calomel  در یک محلول اشباع شده کلراید پتاسیم تماس دارد. در شکل 1-2 نمونه‌‌ای را مشاهده ‌می‌کنیم که در مرکز ظرف ثابت شده به کمک  Styrofoam نگهداری می شود در این مورد نمونه ملاتی ( در شکل 1-2 نشان داده شده است ) نمونه‌ای می باشد که در به طور کامل از ملات پرشده است.
مشابه بتنی آن که با محلول NaCl که در ظرف می‌باشد mm (2in)51 در بالای میله و  ‌ در بالای فولادی که سطح آن از ملات می باشد نمونه‌ای که با روکش از پایین آزاد  می باشد با یک سیم مسی بسته شده است .
یک پل نمکی که به حلال اشباع شده متصل می باشد و ظرفی دیگر وجود دارد که در آن حلال اشباع شده کلراید پتاسیم می باشد. ولتاژی که خوانده می شود متصل است به الکترود اشباع شده calomel که ولت متر مقادیر مثبت و منفی را نشان می دهد که به جعبه ترمینال  متصل می باشد[2] .
شکل1-2- آزمایش پتانسیل خوردگی برای نمونه ملاتی
2-1-6-2-آزمون پتانسیل خوردگی 
 با کاربرد آزمون پتانسیل خوردگی ، میزان سرعت خوردگی فولاد مشخص می شود 
شکل  2-2 و 3-2 ثابت ماکروسل را برروی آندریک کاتد نشان می دهد . کاتد در یک محلول بتنی مانند ساخته می شود . ثابت آندی هم در یکی از نمونه ها در محلول بتن مانند با کلراید سدیم ( با غلظت1.6M , 0.4 ساخته می شود . پتانسیل خوردگی آندی و کاتدی با الکترود مرجع اشباع نشده Calomel در نظر گرفته می شود (SCE)
این آزمون ها تا 100 روز ادامه پیدا می کند. برای آند نمونه ای را در نظر می گیریم که در وسط ظرف می باشند و این نمونه روکش ملاتی دارد و به طور کامل از ملات احاطه شده است و بالای میله توسط Styrofoam نگهداری می شود .
 پل نمکی موجود ، به محلولی که آند و کاتد را احاطه کرده است متصل است. 
شکل 2-2- آزمایش ماکروسل برای میله های ساده
شکل 3-2-آزمایش ماکروسل برای نمونه های ملاتی
 مقدار ولتاژ از مقاومت 10 اهم کاسته می شود به طوری که تمام جریان ماکروسل به
  Black binding Post  ,  Red binding post در جعبه ترمینال متصل می شود. ترمینال مثبت از ولتاژ به   Black binding Post  متصل می شود. ترمینال منفی از ولتاژ به     binding post Red متصل می شود . و بعد از کاهش ولتاژ  مقدار آن خوانده می شود .آند از Terminal box جدا می شوند و پس از 2 ساعت جدائی پتانسیل خوردگی آند و کاتد با الکترود اشباع شده Calomel در محلول  که میله را احاطه کرده است اندازه گیری می شود به ترمینال مثبت متصل می شود. شکل4-2 آزمایش ماکروسل را نشان می دهد وقتیکه پتانسیل خوردگی در آن اندازه گیری می شود[2] .
شکل 4-2-آزمایش ماکروسل برای مطالعه پتانسیل خوردگی
 
شدت پتانسیل خوردگی : ic
Mv سقوط ولتاژ مقاومت V=
(ohm) مقاومت =R
Cm2 سطح فلز میله‌ی آندی =A
2-6-2- خاصیت نمونه های آزمایش 
 نمونه که در آزمایش پتانسیل خوردگی استفاده می‌شود دارای (5in) 127mm طول با شماره 16 می باشد.
میله تقویت شده و جانی از میله که درملات فرو برده می شود در شکل 5-2 آمده است 
 بخشی از میله با Epoxy پوشش داده شده است با چسبیدن Epoxy سطح بهتری پیش بینی می شود . بعد از تمیزکردن کانال برداشته می شود و میله ها توسط استن (acetone) تمیز می شوند.  Epoxy در 2 نوع پوشش عمل می کنند. یک پوشش وقتی که اولین پوشش تقریباً بعد از 2 ساعت چسبناک به نظر می رسد.
بسیاری از نمونه ها از انتهایشان سرپوش پلاستیکی دارند . دراین مورد اولین پوشسش Epoxy در  Unthreaded پایین میله عمل می شود. شکل 5-2 یک طرحی از نمونه ماکروسل ، سرپوش دار بر روی پایین نمونه میله ای  را نشان می دهد[2] .
شکل 5-2- نمونه ملاتی
3-6-2- برنامه آزمایش 
در مجموع 55 پتانسیل خوردگی انجام می شود این آزمایش ها شامل 5 آزمون برای هر نوع از فولاد درمحلول  1.6m NaCl و 3 تای آن برای هر نوع فولاد با پوشش ملاتی در غلظت های (0.4m,1.6m)NaCl می باشد در مجموع 115 ازمون ماکروسل انجام می شود که شامل آزمایش های 5 میله ساده برای هر نوع از فولاد در یون  NaCl‌با غلظت های 0.4m,1.6m می باشد و شامل آزمایش هایی می باشد که با پوشش ملاتی برای هر نوع فولاد بدون سرپوش از غلظت های مختلف داریم.خلاصه برنامه آزمایش ها برای آزمایش های ارزیابی سرعت در جدول 3-2 .و 4-2 آمده است[2]. 

فصل اول
مقدمه

1-1-تعریف  خوردگی خوردگی را تخریب یا فاسد شدن یک ماده در اثر واکنش با محیطی که در آن قراردارد تعریف می کنند و بعضی ها اصرار دارند که این تعریف بایستی محدود به ‌فلزات باشد . ولی بایستی برای حل این مسئله هم فلزات و هم غیر فلزات را در نظر بگیریم .مثلاً‌تخریب رنگ و لاستیک بوسیله نور خورشید یا مواد شیمیایی ، خورده شدن جدارة کوره فولاد سازی ، و خوره شدن یک فلز جامد بوسیله مذاب یک فلز دیگر و حتی خورد شدن فولادی که در داخل تیرهای بتنی برق قرار دارد تماماً خوردگی نامیده می شوند.2-1- محیط های خورنده :عملاً‌کلیه محیط ها خورنده هستند،‌لکن شدت خورندگی آنها متفاوت است . مثالهایی در این مورد عبارتند از : هوا ، رطوبت  آبهای تازه ، مقطر،‌نمکدار و معدنی . اتمسفرهای روستائی، شهری،‌صنعتی ، بخار و گازهای دیگر مثل کلر- آمونیاک –سولفور هیدروژن ، دی اکسید گوگرد وگازهای سوختنی، اسیدهای معدنی مثل اسید کلریدریک، سولفوریک و نیتریک، اسیدها‌ی‌آلی مثل اسید نفتیک‌، استیک و فرمیک، قلیائی ها ، خاکها ، طلاها، روغنهای نباتی و نفتی و انواع و اقسام محصولات غذائی، بطور کل مواد «‌معدنی » خورنده تر از مواد «‌آلی » می باشند. مثلاً‌خوردگی در صنایع نفت بیشتر در اثر کلرور سدیم ، گوگرد ، اسید سولفوریک و کلریدریک و آب است تا بخاطر روغن ، نفت و بنزین .کاربرد درجه حرارتهای فشارهای بالا در صنایع شیمیایی باعث امکان پذیر شدن فرآیندهای جدید با بهبود فرآیندها قدیمی شده است ، به عنوان مثال ( راندمان بالاتر ) سرعت تولید بیشتر ، یا تقلیل قیمت تمام شده . این مطلب همچنین در مورد تولید انرژی از جمله انرژی هسته‌‌ای ، صنایع فضائی و تعداد بسیار زیادی از روشها و فرآیندها صادق است . درجه حرارتها و فشارهای بالاتر معمولاً باعث ایجاد شرایط خوردگی شدیدتر می گردند بسیاری از فرآیندها و عملیات متداول امروزه بدون استفاده از مواد مقاوم در برابر خوردگی غیر ممکن یاغیر اقتصادی می باشند.زنگ لفظی است که برای آلیاژهای آهنی به کار برده می شود. زنگ از اکسیدهای آهن تشکیل شده و معمولاً‌اکسید نیتریک هیدراته است . موقعی که در یک آگهی تجاری ادعا می شود که یک آلیاژ غیر آهنی زنگ نمی زند ، ادعایی بیش نیست و لکن بدان معنی نسبت که آن فلز خورده نخواهد شد 3-1- فولادهای کم آلیاژی: فولادهای کربنی با یک یا چند عنصر کرم ، نیکل ، مس ، مولیبدن ، فسفر وانادیم، به مقادیر چند درصد یا کمتر از فولاد کم آلیاژی می نامند. مقادیر بالا از عناصر الیاژی معمولاً برای خواص مکانیکی و سختی پذیری است . از نقطه نظر مقاومت در برابر خوردگی محدودة تا ماکزیمم 2 درصد بیشتر مورد توجه است . در این محدوده  استحکام فولادها بالاتر از فولادهای ساده کربنی بوده ولی مهمترین  خاصیت آنها مقاومت خیلی بهتر در برابر خوردگی آتمسفری است .گاهی اوقات در محیط های آبی نیز این فولادها دارای مزایائی می باشند 











1-3-1- اثرات افزودنی های میکروآلیاژ کننده : این بخش بر روی فولادهای پرلیت – فریت میکروآلیاژ شده تاکید کرده است ، که از افزودنی های عناصر آلیاژ کننده مثل نیوبیوم و وانادیوم برای بالا بردن کربن و یا محتواهای منگنز استفاده می کند ( و به این ترتیب توانایی حمل بار بالا می رود ) بررسی های گسترده در طول دهه 1960 بر روی اثرات نیوبیوم و وانادیوم روی خصوصیات مواد یا مصالح درجه ساختمانی باعث کشف این موضوع گردید که مقادیر کم نیوبیوم، وانادیوم هر کدام (10/0% ) فولادهای استاندارد کربن – منگنز را بدون تداخل با بعمل آوری بعدی مستحکم و قوی می سازند مقدار کربن نیز می تواند کم شود تا هم قابلیت جوش را بالا ببرد و هم چقرمگی را ، چون اثرات مقاومت دهندگی نیوبیوم و وانادیوم بخاطر کاهش در استحکام ناشی از کاهش در مقدار کربن جبران می شوند . خصوصیات مکانیکی فولادهای کم آلیاژ دارای استحکام بالای میکرو آلیاژ شده ، فقط در صورت افزایش عناصر میکرو آلیاژ کننده حاصل می شوند . لازمه ی وجود آستنیت که به اثرات پیچیده طرح آلیاژ و تکنیک های نورد کاری بستگی دارد ،  نیز یک فاکتور مهم در تصفیه دانه ای فولادهای کم آلیاژ دارای استحکام بالای نورد گرم است . تصفیه دانه ای در صورت وجود آستنیت با روش های نورد کاری کنترل شده ، باعث چقرمگی بالا و استحکامهای تسلیم زیاد در رنج 345 تا 620 مگا پاسکال(ksi 90 تا 50) می شود. ]1[این توسعه فرآیندهای نوردکاری کنترل شده همراه با طرح آلیاژ، سطوح استحکام تسلیم بالایی را تولید کرده است که با پایین آمدن تدریجی مقدار کربن توام می باشد بسیاری از فولادهای کم آلیاژ دارای استحکام بالا میکروآلیاژ شده اختصاصی ، مقادیر کربن به کمی 60/0% و یا حتی کمتر دارند ، با این حال هنوز می توانند استحکام تسلیم حدود 485 مگا پاسکال (ksi 70) را توسعه داده و ایجاد نمایند . استحکام تسلیم بالا  ، با اثرات ترکیبی اندازه دانه ریز ایجاد شده و در طول نورد کاری گرم کنترل شده و استحکام دهندگی رسوب حاصل می شود که این خصوصیت ناشی از حضور وانادیوم ، نیوبیوم و تیتانیوم است . 2-3-1- انواع گوناگون فولادهای فریت – پرلیت میکروآلیاژ شده عبارتند از : 1-2-3-1-فولادهای میکروآلیاژ شده وانادیوم 2-2-3-1-فولادهای میکروآلیاژ شده نیوبیوم      3-2-3-1-فولادهای میکروآلیاژ شده وانادیوم – نیوبیوم 4-2-3-1- فولادهای مولیبدن – نیوبیوم 5-2-3-1-فولادهای میکروآلیاژ شده وانادیوم – نیتروژن 6-2-3-1-فولادهای میکروآلیاژ شده تیتانیوم 7-2-3-1-فولادهای میکروآلیاژ شده نیوبیوم – تیتانیوم 8-2-3-1-فولادهای میکروآلیاژ شده تیتانیوم – وانادیوم این فولادها ممکن است شامل عناصر دیگری هم باشند تا مقاومت خوردگی بالایی داشته باشند و مقاومت محلول جامد را بالا برده و قابلیت سخت کاری زیادی را در بر بگیرند(اگر محصولات تغییر شکل غیر از فریت – پرلیت بهینه باشند) ]1[.


1-2-3-1- فولادهای میکروآلیاژ شده وانادیوم : تهیه و توسعه فولادهای حاوی وانادیوم مدت کوتاهی پس از تهیه فولادهای هوازدگی رخ می دهد و محصولات نورد شده صاف با بیش از 10/0%  وانادیوم بطور وسیعی در شرایط نورد گرم بکار می روند فولادهای حاوی وانادیوم نیز در شرایط نورد کنترل شده ، نرمال شده و یا کوئنچ و تمپر شده بکار می روند . وانادیوم با تشکیل ذرات رسوب ریز ( با قطر 5  الی 100 نانومتر ) V (CN) در فریت در طول سرد سازی پس از نورد گرم به قوی ساختن کمک می کند . این رسوبات وانادیوم ، که به پایداری رسوبات نیوبیوم نیستند ، محلول در همه دماهای عادی نورد کاری هستند که برای ایجاد فریت دانه ریز مفید می باشند (بخش فولادهای میکروآلیاژ شده نیوبیوم  در این تحقیق را مشاهده نمایید)  قوی ساختن به وسیله وانادیوم ، بین 5تا 15 مگا پاسکال ( ksi 2 و 7/0 ) در هر 01/0 ترکیب شیمیایی وانادیوم است و این حد متوسط به مقدار کربن و سرعت سرد سازی حاصل از نورد گرم بستگی دارد ( و بنابراین به ضخامت مقطع نیز بستگی دارد ) سرعت سرد سازی که با دمای نورد گرم و ضخامت مقطع معین می شود برروی قوی ساختن سطح رسوب در فولاد 15/0% وانادیوم تاثیر می گذارد که در شکل 1-1 نشان داده شده است . 





شکل (1-1)- اثر میزان سرد کاری روی افزایش استحکام تسلیم ناشی از قوی ساختن رسوب در یک فولاد 15/0 درصد وانادیوم ]1[
در سرعت های سرد سازی بالا بیشتر ذرات (CN) V در محلول باقی می ماند و بنابراین بخش کوچکتری از ذرات (CN) V رسوب کرده و قوی ساختن نیز کاهش می یابد در مورد یک ضخامت مقطع داده شده و محیط سرد سازی  ، سرعت های سرد سازی می توانند با افزایش یا کاهش دما قبل ازسرد سازی به ترتیب افزایش یافته و یا کاهش یابند. افزایش دما باعث بزرگتر شدن اندازه دانه ای آستنیت می شود در حالیکه کاهش دمای نورد کاری را دشوار تر می سازد . مقدار منگنز نیز بر روی استحکام دادن فولادهای میکروآلیاژ شده وانادیوم تاثیر می گذارد اثر منگنز روی فولاد وانادیوم نورد شده گرم در جدول (2-1) نشان داده شده است با افزایش 9/0 درصد منگنز که ناشی از قوی ساختن محلول جامد است . قوی کردن رسوب وانادیوم نیز افزایش می یابد چون منگنز دمای تغییر شکل آستنیت به فریت را پایین می آورد به این ترتیب باعث پراکندگی رسوب ریزتر می شود . این اثر منگنز روی قوی ساختن رسوب بزرگتر از اثرش در فولادهای نیوبیوم است با اینحال استحکام مطلق در یک فولاد نیوبیوم دارای Mn 2/1 % فقط حدود 50 مگا پاسکال ( ksi 7) کمتر از فولاد وانادیوم است اما در سطح آلیاژی بسیار کمتری است ( یعنی nb 06/0 % در برابر 14/0% وانادیوم ) سومین عاملی که روی استحکام فولادهای وانادیوم تاثیر می گذارد اندازه دانه ای فریت تولید شده بعد از سرد سازی از دمای آستنیت کننده است . اندازه های دانه ای فریت ریزتر (که نه تنها باعث استحکام های تسلیم بالاتر شده بلکه چقرمگی و شکل پذیری را نیز بالا می برند) می توانند با دماهای تغییر شکل کمتر آستنیت به فریت و یا با شکل گیری اندازه های دانه ای آستنیت ریز تر قبل از تغییر شکل تولید شوند پایین آوردن دمای تغییر شکل که روی قوی ساختن سطح رسوب تاثیر می گذارد می تواند با افزودن آلیاژ و یا با سرعت های سردسازی افزایش یافته ایجاد شود  در مورد یک سرعت سرد سازی داده شده تصفیه اندازه دانه فریت و تصفیه اندازه دانه آستنیت در طول نورد کاری صورت می گیرد . اندازه دانه آستنیت فولادهای نورد گرم با تبلور مجدد و رشد دانه ای آستنیت در طول نورد کاری معین می شود فولادهای نورد گرم وانادیوم معمولاً دستخوش نوردکاری قراردادی قرار می گیرند اما با نورد کنترل شده تبلور مجدد تولید می شود. با نورد کاری قراردادی فولادهای وانادیوم قوی ساختن مناسب رسوب را تهیه کرده و قوی ساختن نسبتاً کمی را از تصفیه دانه ایجاد می کنند استحکام تسلیم حداکثر فولادهای وانادیوم نورد گرم قراردادی با 25/0 درصد کربن و 087/0 درصد وانادیوم حدود 450 مگا پاسکال (ksi  65) است . حد عملی استحکام های تسلیم برای فولاد میکرو آلیاژ شده وانادیوم نورد گرم حدود 415 مگا پاسکال (ksi  60) است حتی وقتی تکنیک های نورد کاری کنترل شده بکار روند . فولادهای وانادیوم که در معرض نورد کاری کنترل شده تحت تبلور مجدد قرار می گیرند نیاز به اضافه کردن تیتانیوم دارند بطوریکه رسوب ریزی ازTiN  تشکیل می شود که رشد دانه آستنیت را بعد از تبلور مجدد محدود می سازد .  استحکام های تسلیم از نورد کاری کنترل شده قراردادی به حد عملی حدود 415 مگا پاسکال (ksi  60) محدود شده است که به دلیل فقدان تاخیر تبلور مجدد است وقتی هم استحکام و هم چقرمگی ضربه ای از جمله عوامل مهم باشند در این صورت فولاد نیوبیوم کم کربن و نورد کاری شده کنترل شده قابل ترجیح است ( مثل ورقه مقاوم به ترک خوردگی تحریک شده هیدروژن 60- X )]1[






جدول(2-1)- اثر مقدار منگنز روی قوی ساختن رسوب فولاد میکروآلیاژ شده وانادیوم با ترکیب پایه 08/0 درصد کربن و 30/0 درصد سیلیسیوم ]1[
2-2-3-1- فولادهای میکروآلیاژ شده نیوبیوم : مثل وانادیوم ، نیوبیوم  استحکام تسلیم را با سخت کردن رسوب ، بالا می برد ، میزان افزایش به اندازه و مقدار کاربیدهای نیوبیوم رسوب کرده بستگی دارد .






شکل(2-1)- اثر کاربید نیوبیوم روی استحکام تسلیم برای اندازه های متفاوت ذرات کاربیدنیوبیوم ]1[با این حال نیوبیوم نیز یک تصفیه کننده دانه ای موثر از وانادیوم است . بنابراین اثر ترکیبی قوی کردن رسوب و تصفیه دانه فریت نیوبیوم، یک عمل قوی کننده موثرتر از وانادیوم می سازد . اضافه کردن نیوبیوم معمولاً حدود 04/0% تا 02/0% درصد است . استحکام دهی با نیوبیوم 35 تا 45 مگا پاسکال (5تا 6 ksi )در هر 01/0 درصد اضافه کردن است. این استحکام دهی با نقص قابل توجهی از چقرمگی فاز توام می باشد . تا اینکه روندهای نوردکاری ویژه ای تهیه شدند و مقادیر کربن برای جلوگیری از شکل گیری بینیت فوقانی پایین آورده شدند . بطور کلی دماهای پرداخت کاری بالا و عبورهای تغییر شکل نوری در مورد فولادهای نیوبیوم بکار می روند چون ممکن است باعث افزایش اندازه های دانه های مخلوط و یا فریت و یدمن اشتاتن شود که چقرمگی را ناقص می کند . فولادهای نیوبیوم با نورد کاری کنترل شده و سرد کردن مستقیم تولید می شوند.نوردکاری کنترل شده تحت تبلور مجدد فولاد نیوبیوم می تواند بدون تیتانیوم موثر باشد و این در حالی است که نورد کاری تحت تبلور مجدد فولادهای وانادیوم برای تصفیه ی دانه ای به تیتانیوم نیاز دارد . همچنین نیوبیوم بسیاری مورد نیاز است و فولادهای تیتانیوم – نیوبیوم می توانند در دماهای بالاتر نورد کنترل شده تحت تبلور مجدد بشوند. در حال حاضر فولادهای سطح ساحلی با ضخامت بیش از 75 میلیمتر (in 3) و با استحکام های تسلیم 345 تا 415 مگا پاسکال (50 تا 60 ksi) بطور معمول تولید می شوند . ]1[
3-2-3-1- فولادهای میکروآلیاژ شده نیوبیوم – وانادیوم : فولادهای میکروآلیاژ دارای نیوبیوم  و وانادیوم استحکام تسلیم بالاتری در شرایط نورد گرم بطور قراردادی نسبت به فولادهای موجود را دارد . مثل فولادهای نورد گرم ، فولادهای وانادیوم – نیوبیوم تقریباً همه از استحکام افزایش یافته اشان به دلیل استحکام دهی به رسوب مشتق می شوند و بنابراین دماهای انتقال بالای شکل پذیر – شکننده دارند . اگر فولاد نورد، کنترل شده باشد اضافه کردن نیوبیوم و وانادیوم با هم از جمله مزایایی برای افزایش استحکام تسلیم و پایین آوردن دماهای انتقالی شکل پذیر – شکننده یا تصفیه دانه ای است . معمولاً فولادهای نیوبیوم – وانادیوم با مقادیر کربن نسبتاً پایین شناخته می شوند . ( کربن کمتر از %10/0) این مقدار پرلیت را کاهش می دهد و چقرمگی ، شکل پذیری و قابلیت جوش را بالا می برد. این فولادها، معمولاً به عنوان فولادهای کاهش یافته پرلیت شناخته می شوند. ]1[4-2-3-1- فولادهای میکروآلیاژ شده مولیبدن – نیوبیوم : ممکن است میکروساختمان پرلیت – فریت داشته باشند و یا یک میکرو ساختمان فریت سوزنی داشته باشند ، در فولادهای نیوبیوم، اضافه کردن مولیبدن ، استحکام و تسلیم و استحکام کششی را حدود 20 مگا پاسکال (ksi 3) تا 30 مگا پاسکال (ksi 5/4) به ترتیب در هر 1/0 درصد روی رنج تحقیق شده 27/0 درصد مولیبدن افزایش می دهد ، اثر اصلی مولیبدن روی میکروساختمان – تغییر مورفولوژی پرلیت و معرفی بینیت فوقانی به صورت جانشینی جزیی برای پرلیت است . با این حال ، چون مقادیر جداگانه استحکام پرلیت و بینیت تا حدی مشابهند از اینرو پیشنهاد شده است که افزایش استحکام ناشی از قوی ساختن محلول جامد و قوی ساختن زیاد رسوب (CN)  Nb حاصله با نیوبیوم – مولیبدن باشد . واکنش بین مولیبدن و نیوبیوم ( یا وانادیوم ( با اضافه کردن مولیبدن به صورت توزیعی برای افزایش قوی ساختن رسوب پیشنهاد شده است . این اثر به رسوب کاهش یافته در آستنیت به دلیل افزایش در قابلیت انحلال ناشی از کاهش در فعالیت کربن ایجاد شده با مولیبدن نسبت داده شده است . با رسوب کمتر در آستنیت ، رسوبات بیشتری  می توانند در فریت تشکیل شوند که باعث بالا رفتن استحکام می شود ، همچنین مولیبدن در خود رسوبات شناسایی شده است ، حضورش ممکن است ، کارآیی قوی شدن را با افزایش و تنش های چسبندگی ( پیوستگی ( و یا با افزایش کسر حجم رسوب ، بالا برد ، این فاکتور های متالوژیکی وقتی در رابطه با کارآیی نورد کنترل شده برای دماهای زیر دمای AR3 در نظر گرفته می شوند، منجر به تهیه فولاد خط لوله نیوبیوم- مولیبدن 70-X مقرون به صرفه تر می شوند . ]1[
5-2-3-1- فولادهای میکرو آلیاژ شده ی وانادیوم – نیتروژن : وانادیوم ، به طور قوی تر از نیوبیوم ، با نیتروژن ترکیب می شود و رسوبات نیترید وانادیوم در فولاد نیتروژن – وانادیوم تشکیل می دهند . افزودنی های نیتروژنی به فولادهای دارای استحکام بالا و حاوی وانادیوم ، از لحاظ تجاری مهم شدند چون افزودنی ها ، سخت کاری رسوب را بالا می برند . سخت کاری رسوب ممکن است با کاهش در چقرمگی فاز همراه باشد ، اما این کاهش اغلب با کم کردن محتوای کربن دیگر صورت نمی گیرد ، رسوب نیترید وانادیوم نیز به صورت یک تصفیه کننده دانه ای عمل می کند . بعضی از تولید کنندگان از افزودنی های نیتروژن استفاده می کنند تا به قوی ساختن رسوب ورقه سرد و کنترل شده با ضخامت بالای 5/9 میلیمتر (in 375/0) کمک کنند ورقه های نورد گرم دارای وانادیوم و دارای 022/0% تا 018/0% درصد نیتروژن باسرد سازی کنترل شده با ضخامت بالای 16 میلیمتر ( in 625/0 ) و دارای استحکام های تسلیم 550 مگا پاسکال (ksi 80)تولید شده اند . با این حال ، ترک خوردگی به تاخیر افتاده ، یک مشکل اصلی در این فولادهاست . استفاده از نیتروژن ، برای فولاد هایی توصیه  نمی شود که جوش می خورند چون اثر مخربی روی چقرمگی فاز در ناحیه ی تحت تاثیر گرما دارد.]1[
6-2-3-1- فولادهای میکروآلیاژ شده ی تیتانیوم : تیتانیوم در فولاد های کم کربن به صورت ترکیباتی شکل می گیرد که تصفیه دانه ، قوی ساختن رسوب و کنترل شکل سولفید را فراهم می آورد . با اینحال ، چون تیتانیوم نیز یک دی اکسید کننده قوی است ، از این رو ، تیتانیوم می تواند فقط در فولادهای کاملاً کشته شده به کار رود ( آلومینیوم دی اکسید شده ) به طوری که تیتانیوم برای  شکل دهی ترکیباتی غیر از اکسید تیتانیوم موجود است . از لحاظ تجاری ، رسوب فولاد های قوی شده با تیتانیوم با ضخامت بیش از 9/5 میلیمتر (in 375/0 ) و با استحکام تسلیم حداقل متغیر از 345 تا 550 مگا پاسکال (50 تا 80 ksi) با نورد کاری کنترل شده مورد نیاز برای به حداکثر رساندن استحکام و بالا بردن چقرمگی ، تولید می شوند . مثل فولادهای نیوبیوم و یا وانادیوم ، فولادهای میکروآلیاژ شده تیتانیوم ، با مکانیزم هایی مستحکم می شوند که با ترکیبی از تصفیه دانه و استحکام دهی رسوب توام می باشند ، ترکیبی که به مقدار افزودنی های آلیاژ و روشهای به عمل آوری بستگی دارد . در فولادهای ریختگی پیوسته و یا مجدداً حرارت داده شده ، مقادیر کمی از تیتانیوم  ( تیتانیوم  025/0 درصد> ) از جمله تصفیه کننده های دانه موثرند . چون ریشه دانه آستنیت با نیترید تیتانیوم به تاخیر می افتد (شکل a3-1).







شکل a(3-1)- در زبری دانه آستنیت طی گرم کردن مجدد و بعد از نورد گرم برای نگهداری به مدت 30 دقیقه که مقدار تیتانیوم بین080/0% و 022/0% درصد می باشد.]1[
مقادیر کم تیتانیوم در نورد کاری کنترل شده تحت تبلور مجدد نیز موثر است ، چون نیترید تیتانیوم ، رشد دانه آستنیت باز متبلور شده را به تاخیر می اندازد . در نورد کاری کنترل شده قراردادی ، تیتانیوم ، تصفیه کننده دانه متوسط است ، که تصفیه کمتر از نیوبیوم را ایجاد می کند اما بیشتر از وانادیوم است . بنابراین برای قوی کردن رسوب ( شکل b  3-1) مقدار کافی تیتانیوم برای تشکیل کاربید تیتانیوم مورد نیاز است، درصد های کم تیتانیوم ( تیتانیوم 025/0درصد > ) اساساً نیترید تیتانیوم تشکیل می دهند ، که روی رشد دانه آستنیت تاثیر دارند اما اثر کم روی قوی کردن رسوب دارند چون رسوب های تشکیل شده در مایع ، درشت و ناهموار هستند . افزایش مقدار تیتانیوم منجر به تشکیل آخال های سولفید منگنز حاوی تیتانیوم (Mn,Ti)S می شود و سپس کربوسولفیدهای کروی ، Ti4,C2,S2 تشکیل می شوند ( که کنترل شکل سولفید را انجام              می دهند) ]1[.



شکلb (3-1)- وابستگی استحکام دهی رسوب روی اندازه متوسط رسوب (X) و کسر آن مطابق با تئوری و مشاهدات آزمایشی برای افزودنی های میکروآلیاژ کننده ی داده شده]1[شکل گیری Ti4,C2,S2 همراه با شکل گیری کاربید تیتانیوم (TiC ( است و با آن دنبال می شود ، که می تواند برای قوی کردن رسوب فولادهای کم کربن به کار رود . برای تعیین مقدار تیتانیوم که برای قوی کردن رسوب موجود است ، مقدار کامل تیتانیوم باید برای شکل گیری نیترید تیتانیوم و کربوسولفیدهای نامحلول و درشت تنظیم شود . این نمونه ها در قوی ساختن رسوب ، ته نشین نمی شود . استحکام مشاهده شده از لحاظ آزمایشی که از رسوب TiC افزایش می یابد، برای هر ذره بسیار ریزی ( کمتر از 30 آنگستروم) تا بالای 440 مگا پاسکال متغیر است (شکلb3-1).اگر مقدار کافی تیتانیوم به کار رود ، تیتانیوم بعداً می تواند استحکام دهی رسوب بیشتر از نیوبیوم و یا وانادیوم فراهم کند . با این حال چون سطوح بالاتر استحکام دهی رسوب ، معمولاً توام با چقرمگی کم شده است ، از این رو تصفیه دانه برای توسعه و بالا بردن چقرمگی ضروری می شود . تیتانیوم یک تصفیه کننده دانه ای متوسط است ( در مقایسه با نیوبیوم و وانادیوم در فولادهای نورد گرم شده ) و سطوح بالای استحکام دهی رسوب فولادهای میکروآلیاژ شده تیتانیوم باعث کاهش شدید در چقرمگی می شود . استفاده از فقط تیتانیوم به عنوان یک استحکام دهنده در نوار نورد گرم پر استحکام منجر به تغییر پذیری غیر قابل قبول در خصوصیات مکانیکی می شود . (شکلb3-1). ]1[
7-2-3-1- فولادهای میکروآلیاژ شده ی تیتانیوم – نیوبیوم : گرچه فولادهای تیتانیوم رسوب قوی شده محدودیت هایی بنا بر چقرمگی و تغییر پذیری خصوصیات مکانیکی دارند ، اما تحقیق نشان داده است که اضافه کردن تیتانیوم به فولادهای نیوبیوم کم کربن باعث پیشرفت در خصوصیات اشان می شود . تیتانیوم ، کارآیی نیوبیوم را افزایش می دهد . چون آن با نیترید تیتانیوم تشکیل دهنده ترکیب نیتروژن است ، بنابراین از شکل گیری نیوبیوم جلوگیری می کند و قابلیت افزایش انحلال نیوبیوم را در آستنیت میسر می سازد که باعث رسوب افزایش یافته ای از ذرات Nb(C,N) در فریت می شود اضافه کردن 04/0 درصد تیتانیوم به نوار فولاد حاوی مقادیر متفاوت نیوبیوم ، به طور ثابت ، افزایش استحکام حدود 105 مگا پاسکال (ksi 15) را برای دمای 675 درجه ی سانتیگراد (1250 درجه ی فارنهایت ) تولید می کند. نوار فولاد تیتانیوم – نیوبیوم نورد گرم شده در ایجاد استحکام های تسلیم حدود 550 مگا پاسکال (ksi  80) موثر است . افزودن وانادیوم و یا مولیبدن می توان استحکام ها را تا 690 مگا پاسکال (ksi 100) بالا ببرد . ]1[



فصل دوم :مروری بر منابع





 یکی از مشکلات اصلی عمر ساختمان های بتنی خوردگی در فولادهای آن ساختمان می‌باشد.‌ فولاد میکرو آلیاژ دارای کربن معادل %0.4,%0.3 می باشد و حاوی غلظتی از آلیاژهای کرم و مس و فسفر می باشد. بر طبق گفته کمپانی TaTa ( کمپانی فولاد در هند 1991) [23] مس با کلراید واکنش داده و برروی سطح فولاد یک لایه از Cucl2.3cu(oH)2 تشکیل میدهد و قابلت انحلال را پایین می‌آورد و فرآیند خوردگی را به تعویق می اندازد و فسفر هم با اکسید شدن پروسه خوردگی را کند می کند و کرم هم با تشکیل یک لایه (Feo.Cr2O3) رسانایی ناچیز در الکترون ها دارد .بسیاری از فولادها با فرآیندهای دمایی عملیات حرارتی پذیرند که شامل کوئینچ کردن و تمپرکردن پس از نورد می باشد.آزمایش در محیط های خوردگی در دوره هایی از 2ماه تا 2 سال طول می کشد . به طور مثال آنالیز فولاد میکروآلیاژی CRPT1 به شرح زیر می باشد: ( مقادیر زیر به درصد می باشد)0.180 C ، 0.960 MN ، 0.117 P ، 0.025 S  ،0.29 SI  ، 0.55 Cr ، 0.52 Cu  ، 0.12 Ni  ، 0.009 Sn  ،0.036 Mo ، 0.019 V   و آنالیز بقیه فولادها که این پروژه مورد مطالعه قرار می گیرد. در جدول 1-2 به طور کامل آمده است.آزمایش هایی در 60 سیکل در محلول نمکهای NaCl برروی میله هایی که در بتن وجود دارد انجام می شود و در همه سیکل ها بلوک بتنی در محلول نمک دار فرو برده می شود و سپس در دمای اتاق به مدت 48 ساعت خشک می شود. ( با گردش هوا با دمای C°60[F °14] )  در مجموع سرعت خوردگی ماکروسل در آزمایش SE حدوداً برای فولاد میکروآلیاژی ، نصف سرعت خوردگی ماکروسل فولاد معمولی می باشد .و در آزمایش  bench-scale فولاد میکرو آلیاژ نورد گرم شده نسبت به فولاد معمولی بالاترین سرعت خوردگی را نشان میدهد ، اما در آزمایش ماکروسل سریع، نصف سرعت خوردگی فولاد معمولی را دارد و فولاد معمولی عملیات حرارتی شد مقاومت به خوردکی بهتری نسبت به فولاد معمولی نورد گرم شده دارد .در این فولادهایی که بحث خواهد شد تقریباً پتانسیل خوردگی مشابهی را داریم وقتی که در معرض غلظتی از NaCl قرار بگیرند . پوشش های epoxy در فولادهای میکروآلیاژ عملیات حرارتی پذیر بهتر از پوشش های  epoxy ‌در فولادهای معمولی می باشد .در جریان این پروژه 2 ارزیابی سرعت‌ داریم که یکی پتانسیل خوردگی و دیگری آزمایش ماکروسل می باشد و 3 تا آزمایش bench Scale که شامل G109,CB , SE می باشد که جلوتر به توضیح آن می پردازیم .و همچنین آزمایش خمش و کشش که برای خاصیت مکانیکی و Ductility‌ فولاد می باشد را داریم[2] .1-2- خوردگی فولاد در بتن :موادها معمولاً‌از ترکیب شیمیایی (‌مواد معدنی – سنگ معدنی ) و مقدار معینی انرژی که برای فرآیندهای آنها نیاز می باشد بدست می آیند.خوردگی فولاد در بتن یک فرآیند الکتروشیمیایی می باشد که به 4 فاکتور نیاز داریم .1) آند 2) کاتد 3) الکترولیت 4) جریان الکتریکی آندو کاتد دو محل متفاوت در فولاد می باشد که آنها محل های متفاوتی از فولادها را انتخاب می کنند. برای نمونه خوردگی ماکروسل را فرض می کنیم که آند و کاتد برروی میله ها جای بگیرند یا در دو میله متفاوت در فولاد با وجود اکسیژن آهن با آن واکنش می دهد و تولید اکسید آهن داریم و از قسمت آند الکترون رها می شود [Eq.(1.1)] در کاتد اکسیژن با بخار آب ترکیب می شود و الکترون و هیدروکسید داریم . [Eq.(1.2)](1-2)  (2-2)  آهن با هیدروکسید ترکیب می شود و تولید هیدروکسیدآهن میکند .  هیدروکسید آهن با آب و اکسیژن ترکیب می شود و هیدروکسید آهن به اکسید آهن و آب احیاء می شود. خاصیت قلیایی بالا منجر به تشکیل یک لایه فیلم اکسید آهن y‌ برروی سطح فولاد می شود که در برابر خوردگی محافظت می‌کند . وجود فیلم محافظ 2  مکانیزم مخرب دارد: 1) وجود کلراید آهن که نتیجه آن تجزبه فیلم محافظ می باشد .2) کربوره کردن که نتیجه آن کاهش PH‌ بتن مثلاً کاهش Passivity( PH‌ بتن و خمیر سیمان 13 تا 5/13 می باشد ).به طور نمونه برروی یک قسمت از بتن ، کلراید ها از بالای سطح وارد می شوند که وقتیکه کلرایدها به قسمت بالای فولاد می رسد  پتانسیل خوردگی به مقدار منفی‌ای می رسد ودر قسمت پایین فولاد مقدار پتانسیل نسبی را داریم که این تفاوت  پتانسیل،نتیجه تشکیل سلول گالوانیکی در پروسه خوردگی می باشد که در نهایت چنین واکنش هایی را داریم[2] . 
2-2- روش های نمایان شدن ‌خوردگی :شامل اندازه گیری پتانسیل خوردگی ، سرعت خوردگی ماکروسل ، مقاومت پلاریزاسیون طولی ، طیف الکتروشیمیایی و مشاهده چشمی می باشد[2] .1-2-2-پتانسیل خوردگی : میزان پتانسیل خوردگی بین یک میله و الکترود مرجع برای یک میله مقدار متفاوتی می باشد.  الکترود مرجع بدون توجه به محیط یک مقدار ثابتی از پتانسیل را دارا می باشد (uhlig1985)[25]واکنش الکترود استاندارد هیدروژن   که پتانسیل آن صفر در نظر گرفته می‌شود . دیگر الکترودها مثل الکترودهای استاندارد (SCE)  Calomel  و الکترود سولفات مس – مس (CSE)‌که غالباً بیشتر از SHE استفاده می شود[2] .در جدول 1-2 تفاوت پتانسیل این دو الکترود نسبت به SHE داده شده است .
جدول 1-2 الکترود های استاندارد مرجعPotential vs. she(V) Half – Cell reaction Electrode+0.318 Cuso4+2e-CU+So2-4 Copper- copper Sulfate (CSE)+0.241 Hgcl2+2e-2Hg+2cl Saturated calomel(SCE)0.000 2H++2e-H2 Standard hydrogen 



جدول2-2 تاتبفاقلیلقصInterpretation Half – cell Reading (V)greater than 90% probability that Corrosion is not occurring CSE                       SCE<-0.200                 <-0.125Corrosion activity is uncertain -0.200 to – 0.350 -0.125 to – 0.275Greeter than 90%probability that corrosion is ocurring >-0.350                 >0.275
2-2-2- سرعت خوردگی ماکروسلسرعت خوردگی یک میله تقویت شده در آزمایش خوردگی را می توان طبق فرمول زیر محاسبه و اندازه گیری کرد[2] :                                                                
سرعت بر حسب   می باشد.K= فاکتور تبدیل  Ic= دانسیته جریان خوردگی  a= وزن اتمی برای مواد آهنی  f= ثابت فارادی F=96500 n= ظرفیت معادل (=2 برای آهن )D= چگالی مواد          (       D= 7.87 برای آهن )(1-2)                      (2-2)                                                                                             V= ولتاژ مقاومتی (‌Mv)R= مقاومت ( ohm)A= سطح میله آندی (cm2)
3-2-2- مقاومت پلاریزاسیون   ic= دانسیته جریان خوردگی  B= با مقدر ثابتی بین (mv)52-26  برای آهن در بتن Rp= مقاومت پلاریزاسیون  3-2-آزمایش های خوردگیآزمایش های ارزیابی سریع‌ای که برروی فولاد انجام می شود شامل پتانسیل خوردگی و آزمایش ماکروسل خوردگی می باشدو 3 آزمایشbench – scale می باشد[2].1-3-2-آزمایش های ارزیابی سریع آقای Martinez [16] آزمایش های پتانسیل خوردگی ، ماکروسل خوردگی را برروی فولاد در سال 1990 انجام داد . تحقیقات انجام شده شامل توسعه و ارزیابی نمونه های آزمایش استاندارد آن در پتانسیل خوردگی و ماکروسل خوردگی می باشد و تأثیر متفاوت غلظتهای آنها برای 3 فاکتور (‌کلراید کلسیم – کلراید سدیم ، کلرید استات منیزیم  ) برروی خوردگی فولاد تقویت شده در ملات می باشد .نمونه‌ای که در ارزیابی سریع استفاده می شود 127mm طول دارد با شماره (No.4)13 میله تقویت شده که تا حدودی در ملات فرو برده می شود ، نمونه یک پوشش نازکی از ملات را دارد که کلراید در یک زمان کوتاه به فولاد می رسد . پتانسیل خوردگی یک جریان نسبی ای از مواد را مشخص می کند که در محیط خورده می شود.آزمایش ماکروسل برای اندازه گیری سرعت خوردگی فولاد استفاده می شود . در اولین هفته آزمون پتانسیل خوردگی نتایج بیشتری را نسبت به آزمون ماکروسل نشان می دهد . نتایج نشان می دهد که کلراید کلسیم قدرت نفوذپذیری بیشتری نسبت به کلراید سدیم دارد در حالی که استات منیزیم کلسیم کمترین خورندگی را دارد[2] .2-3-2- آزمون Bench – Scale آزمون Bench- scale شامل آزمون های ASTM G109  –CB -SE  می باشد نمونه Bench- scale عبارتست از یک تختال بتنی با محتوی 2 ماده فولادی که جریان ماکروسل بین 2 قسمت فولاد اندازه گیری می شود و سرعت خوردگی میله ها راهمین طور اندازه گیری می کنیم ( قسمت 2-3-1) و  همچنین پتانسیل خوردگی قسمت بالائی و پایین ماده ها را گزارش می دهد .نمونه SE عبارتست از یک تختال بتنی با طول mm805 (12in)-پهنای (12in)mm305 وارتفاع mm179 (12in) ، نمونهCB طویل تر از نمونه SE می باشد و نصف پهنای SE.راداردیک ترک مانندی در بتن به طور خط موازی و حدوداً‌تا بالای میله قرار دارد (6in)152mm) (0.012in)0.3mm          طول( نمونه ASTM G109 عبارتست از یک تختال بتنی با طول (11in) mm279 و با پهنای(6in)152mm و (4.5in)114mm ارتفاع می باشد. سیکلی که این آزمون ها را شامل می باشد نمونه ای می باشد که 100 ساعت در محلولNaCl 15% قرار می گیرد و سپس نمونه در اثر حرارت خشک می شود( 100°F و به مدت 64 ساعت) بعد از این دوره نمونه ها خشک می شوندو تا 2 هفته این سیکل ادامه پیدا می کند تا جریان خوردگی بین 2 قسمت فولاد به   برسد .آزمون های مکانیکی برای استحکام کششی و استحکام تسلیم و Elongation ( درصد کشیدگی ) بر روی فولاد میکروآلیاژی انجام می شود و همچنین آزمون خمش[2].
4-2- روش کار آزمایش پتانسیل خوردگی ، ماکروسل خوردگی ، Cracked beam , Southern Exposure و آزمون ASTM G109، برای مقایسه انواع مختلف فولاد تقویت شده استفاده می شود .آزمونی که برای ارزیابی سریع انجام می شود آزمون Bench-Scale با 3 فاکتور  ASTMG109, CB , SE می باشد . این فصل احتیاجات و موادهای لازم و روش کار و استفاده آنها را برای ساختن نمونه ها توضیح می دهد و رفتار خوردگی را گزارش می دهد[2]. 5-2- فولاد تقویت شده در جدول 1-2و 2-2 حالت های شیمیایی و خاصیت های مکانیکی فولاد توسط Gerdau Ameristeel گزارش شده است[2]. انواع این فولادها به شرح زیر است :فولاد N: فولاد معمولی نرماله شده فولاد T: فولاد معمولی عملایت حرارتی شده فولاد CRT1: فولاد میکروآلیاژی با فسفر بالا حدود (0.117%)فولاد CRPT2: فولاد میکروآلیاژی فسفردار (0.1%)‌عملیات حرارتی شده فولاد CRT: فولاد میکرو آلیاژها با فسفر نرمال و عملیات حرارتی شده 



6-2- آزمون ارزیابی سریع در این پروژه آزمون ‌ارزیابی ای که استفاده می شود آزمون ماکروسل خوردگی و آزمون پتانسیل خوردگی می باشد میله هایی که مورد آزمایش قرار می گیرند با پوشش ملات یا شامل 55 آزمون پتانسیل خوردگی و 115 آزمون ماکروسل می باشد. این قسمت شامل یک توضیحی از مواد لازم جهت آزمایشات و نمونه های مورد آزمایش می‌باشد[2].1-6-2-‌شرح آزمایش 1-1-6-2- آزمون پتانسیل خوردگی آزمون پتانسیل خوردگی با جریان نسبی از مواد که در محیط خورده می شود اندازه گیری می شود. پتانسیل خوردگی میله های تقویت شده در محلول یونی NaCl با غلظتهای 1.6m, 0.4m اندازه گیری می شود که با الکترود اشباع شده calomel  در یک محلول اشباع شده کلراید پتاسیم تماس دارد. در شکل 1-2 نمونه‌‌ای را مشاهده ‌می‌کنیم که در مرکز ظرف ثابت شده به کمک  Styrofoam نگهداری می شود در این مورد نمونه ملاتی ( در شکل 1-2 نشان داده شده است ) نمونه‌ای می باشد که در به طور کامل از ملات پرشده است.مشابه بتنی آن که با محلول NaCl که در ظرف می‌باشد mm (2in)51 در بالای میله و  ‌ در بالای فولادی که سطح آن از ملات می باشد نمونه‌ای که با روکش از پایین آزاد  می باشد با یک سیم مسی بسته شده است .یک پل نمکی که به حلال اشباع شده متصل می باشد و ظرفی دیگر وجود دارد که در آن حلال اشباع شده کلراید پتاسیم می باشد. ولتاژی که خوانده می شود متصل است به الکترود اشباع شده calomel که ولت متر مقادیر مثبت و منفی را نشان می دهد که به جعبه ترمینال  متصل می باشد[2] .







شکل1-2- آزمایش پتانسیل خوردگی برای نمونه ملاتی


2-1-6-2-آزمون پتانسیل خوردگی  با کاربرد آزمون پتانسیل خوردگی ، میزان سرعت خوردگی فولاد مشخص می شود شکل  2-2 و 3-2 ثابت ماکروسل را برروی آندریک کاتد نشان می دهد . کاتد در یک محلول بتنی مانند ساخته می شود . ثابت آندی هم در یکی از نمونه ها در محلول بتن مانند با کلراید سدیم ( با غلظت1.6M , 0.4 ساخته می شود . پتانسیل خوردگی آندی و کاتدی با الکترود مرجع اشباع نشده Calomel در نظر گرفته می شود (SCE)این آزمون ها تا 100 روز ادامه پیدا می کند. برای آند نمونه ای را در نظر می گیریم که در وسط ظرف می باشند و این نمونه روکش ملاتی دارد و به طور کامل از ملات احاطه شده است و بالای میله توسط Styrofoam نگهداری می شود . پل نمکی موجود ، به محلولی که آند و کاتد را احاطه کرده است متصل است. 








شکل 2-2- آزمایش ماکروسل برای میله های ساده








شکل 3-2-آزمایش ماکروسل برای نمونه های ملاتی مقدار ولتاژ از مقاومت 10 اهم کاسته می شود به طوری که تمام جریان ماکروسل به  Black binding Post  ,  Red binding post در جعبه ترمینال متصل می شود. ترمینال مثبت از ولتاژ به   Black binding Post  متصل می شود. ترمینال منفی از ولتاژ به     binding post Red متصل می شود . و بعد از کاهش ولتاژ  مقدار آن خوانده می شود .آند از Terminal box جدا می شوند و پس از 2 ساعت جدائی پتانسیل خوردگی آند و کاتد با الکترود اشباع شده Calomel در محلول  که میله را احاطه کرده است اندازه گیری می شود به ترمینال مثبت متصل می شود. شکل4-2 آزمایش ماکروسل را نشان می دهد وقتیکه پتانسیل خوردگی در آن اندازه گیری می شود[2] .







شکل 4-2-آزمایش ماکروسل برای مطالعه پتانسیل خوردگی

 شدت پتانسیل خوردگی : icMv سقوط ولتاژ مقاومت V=(ohm) مقاومت =RCm2 سطح فلز میله‌ی آندی =A

2-6-2- خاصیت نمونه های آزمایش  نمونه که در آزمایش پتانسیل خوردگی استفاده می‌شود دارای (5in) 127mm طول با شماره 16 می باشد.میله تقویت شده و جانی از میله که درملات فرو برده می شود در شکل 5-2 آمده است  بخشی از میله با Epoxy پوشش داده شده است با چسبیدن Epoxy سطح بهتری پیش بینی می شود . بعد از تمیزکردن کانال برداشته می شود و میله ها توسط استن (acetone) تمیز می شوند.  Epoxy در 2 نوع پوشش عمل می کنند. یک پوشش وقتی که اولین پوشش تقریباً بعد از 2 ساعت چسبناک به نظر می رسد.بسیاری از نمونه ها از انتهایشان سرپوش پلاستیکی دارند . دراین مورد اولین پوشسش Epoxy در  Unthreaded پایین میله عمل می شود. شکل 5-2 یک طرحی از نمونه ماکروسل ، سرپوش دار بر روی پایین نمونه میله ای  را نشان می دهد[2] .










شکل 5-2- نمونه ملاتی
3-6-2- برنامه آزمایش در مجموع 55 پتانسیل خوردگی انجام می شود این آزمایش ها شامل 5 آزمون برای هر نوع از فولاد درمحلول  1.6m NaCl و 3 تای آن برای هر نوع فولاد با پوشش ملاتی در غلظت های (0.4m,1.6m)NaCl می باشد در مجموع 115 ازمون ماکروسل انجام می شود که شامل آزمایش های 5 میله ساده برای هر نوع از فولاد در یون  NaCl‌با غلظت های 0.4m,1.6m می باشد و شامل آزمایش هایی می باشد که با پوشش ملاتی برای هر نوع فولاد بدون سرپوش از غلظت های مختلف داریم.خلاصه برنامه آزمایش ها برای آزمایش های ارزیابی سرعت در جدول 3-2 .و 4-2 آمده است[2]. 

 

دانلود خوردگی فلزات و اثر آن بر روی صنایع مختلف

دانلود بررسی وضعیت ایمنی کار در صنایع

بررسی وضعیت ایمنی کار در صنایع

در این مقاله، ابتدا به رابطه ی جدایی ناپذیرِ وضعیت ایمنی صنایع و سطح تکنولوژی در آن ها پرداخته و ضمن مرور تاریخچه ی کوتاهی از مشکلات صنعت کشور، وضعیت ایمنی در صنایع، موانع و مشکلات ایمن سازی مورد بحث قرار گرفته و پیشنهادهایی در جهت رفع آنها ارائه خواهد شد

دانلود بررسی وضعیت ایمنی کار در صنایع

بررسی وضعیت ایمنی کار در صنایع
ایمنی کار در صنایع
ایمنی در صنایع
سیستم همکاری در فروش فایل
همکاری در فروش فایل
فروش فایل
fileina
دانلود مقاله و تحقیق صنایع
فروشگاه فایل
خرید مقاله و تحقیق صنایع
دسته بندی صنایع
فرمت فایل doc
حجم فایل 41 کیلو بایت
تعداد صفحات فایل 12

بررسی وضعیت ایمنی کار در صنایع

 
چکیده
نگارنده ی این مقاله به عنوان یک بازرس کار، که نظارت بر اجرای آیین نامه های حفاظت فنی را در کارگاه ها برعهده دارد، دریافت ها و نتایج مشاهدات خود را که طی سالیان حضور در صنایع مختلف در خصوص وضعیت ایمنی درکارگاهها کسب کرده است، به نگارش در می آورد، بر همین اساس، روش تحقیق در این مقاله، بازدید میدانی می باشد.در این مقاله، ابتدا به رابطه ی جدایی ناپذیرِ وضعیت ایمنی صنایع و سطح تکنولوژی در آن ها پرداخته و ضمن مرور تاریخچه ی کوتاهی از مشکلات صنعت کشور، وضعیت ایمنی در صنایع، موانع و مشکلات ایمن سازی مورد بحث قرار گرفته و پیشنهادهایی در جهت رفع آنها ارائه خواهد شد.
 
 موانع مورد بررسی عبارتند از: 1- فرسودگی صنایع 2- فقدان فرایند علمی و ملی برای تامین نیروی کار 3- ضعف فرهنگ ایمنی 4- عدم کنترل ایمنی تجهیزات و تکنولوژی در مبادی تولید و واردات 5-پوشش غیر مسئولانه و غیر علمی بیمه های مسئولیت و حادثه 6- مشکلات اقتصادی درکارگاهها 7- تضعیف ساختار نظارت دولتی بر ایمنی صنایع.
در پایان مقاله نتیجه می گیریم، به عزمی ملی با حضور چند نهاد و وزارتخانه برای حل مشکلات ایمنی صنایع کشور نیازاست.
 
 
کلمات کلیدی:

صنعت

ایمنی

تکنولوژی

اقتصاد

نظارت

 
 
مقدمه
وضعیت ایمنی در صنایع ما مجزا از سایر اجزای صنعت نبوده و همان شرایطی که بر وضعیت اقتصادی ، تکنولوژی و بازار فروش هر صنعت ما به لحاظ قوت یا ضعف حاکم است، بر وضعیت ایمنی آن نیز جاری است. شاید مؤلفه های آماری موجود، وضعیت ایمنی در صنایع ما را در حال ارتقا نشان دهد، اما این ارتقا آنچنان محسوس نیست که بتواند صنعت ما را به حد مطلوب ایمنی ارتقا دهد. از مشخصه های ایمنی در صنعت ما، این است که برعکس کشورهای پیشرفته ی صنعتی، تعیین کننده ترین عامل در حوادث کشور ما شرایط ناایمن است نه خطای انسانی، و این یعنی غالب صنایع ما به لحاظ ایمنی شرایط خوبی ندارند.
 
 مراجعه به آمار حوادث ناشی از کار که از مراجع ذیصلاح مانند سازمان تامین اجتماعی و وزارت کار منتشر می شود، مؤید وضعیت نامطلوب ایمنی در صنایع ما بوده و ناراحت کننده تر این که آمارهای ارائه شده از سوی سازمان های تأمین اجتماعی و وزارت کار در خصوص حوادث ناشی از کار تفاوت زیادی داشته و هر یک به فراخور منافع سازمانی خود آمار را جمع آوری و ارائه می نماید؛ به عنوان مثال تأمین اجتماعی تعداد بالای حوادث را نشانی از آمار بالای خدمت تلقی می کند و وزارت کار، تعداد کم حوادث را نشان از موفقیت سیاست گذاری های خود در بخش ایمنی می داند و با همین پیش فرض، برخی حوادث غیر ناشی از انجام کار یا جزئی در سازمان تامین اجتماعی، ناشی از کار تلقی شده و بسیاری از حوادث ناشی از کار به دلیل گزارش نشدن به وزارت کار، ثبت نمی شوند.
 
از آن جا که هیچ مشکلی بدون داشتن اطلاعات و تحلیل صحیح حل نمی شود، مطمئنا می توان فرض نمود که صنعت در کشور ما به لحاظ ایمنی وضعیت خوبی نداشته و به منظور رسیدن به دلایل این عقب ماندگی و ارائه ی راه حل،  با پذیرفتن بی چون و چرای این فرض، در این مقاله به دلایل، ریشه ها و ارائه ی راه حل خواهم پرداخت.بررسی وضعیت ایمنی کار در صنایع مختلف، بدون داشتن یک درک صحیح از وضعیت صنایع کشور میسر نخواهد بود و بررسی وضعیت صنعت کشور نیز بدون شناخت عوامل داخلی و خارجی بر اقتصاد کشور غیر ممکن است و در صورتی که بدون درک این مسائل اصرار داشته باشیم تا صرفاً و مستقلاً به بررسی مبحث ایمنی در صنعت بپردازیم، مطمئناً به مجموعه ای از داده ها و اطلاعات خواهیم رسید که به خودی خود یا فاقد ارزشند و یا به تحلیل و ارائه ی راه حل منتج نمی شوند.
 

دانلود بررسی وضعیت ایمنی کار در صنایع

دانلود نقش و عملکرد ایمنی در صنایع

نقش و عملکرد ایمنی در صنایع

در محیط‌های صنعتی با وجود ماشین آلات و ابزار فروان غالباً کارگران در معرض خطرات گوناگون قرار دارند با پیشرفت فن آوری و افزایش کاربرد ماشین در تولید نیز مخاطرات و احتمال بروز حوادث در این گونه محیط‌ها فزونی می‌گیرد

دانلود نقش و عملکرد ایمنی در صنایع

ایمنی در صنایع
بهداشت حرفه‌ای
محیط‌های صنعتی
عملکرد ایمنی در صنعت
نقش و عملکرد ایمنی در صنایع
سیستم همکاری در فروش فایل
همکاری در فروش فایل
فروش فایل
fileina
فروشگاه فایل
خرید مقاله و تحقیق صنایع
دسته بندی صنایع
فرمت فایل doc
حجم فایل 41 کیلو بایت
تعداد صفحات فایل 8

نقش و عملکرد ایمنی در صنایع

مقدمه
در محیط‌های صنعتی با وجود ماشین آلات و ابزار فروان غالباً کارگران در معرض خطرات گوناگون قرار دارند. با پیشرفت فن آوری و افزایش کاربرد ماشین در تولید نیز مخاطرات و احتمال بروز حوادث در این گونه محیط‌ها فزونی می‌گیرد. ایمنی علمی است که در پیشگیری از بروز حوادث در محیط کار به یاری انسان می‌شتابد و هموراه در راستای حفاظت و حراست از نیروی کار و سرمایه گام بر می‌دارد. ایمنی امروزه در جهان به خصوص در کشورهای صنعتی جای پای واقعی خود را پیدا کرده است و به عنوان امری ضروری ایفای نقش می‌نماید.
 
امروزه مدیران صنایع دریافته‌اند که برای ارتقاء‌ بهره‌وری و حتی برای انتقال و توسعه تکنولوژی تنها راه قابل توجه و مهم توجه به ایمنی می‌باشد و حتی بسیاری از مدیران کشورهای پیشرفته ایمنی را به صورت یک سرمایه گذاری با سود برگشتی زیاد چه از نظر اقتصادی و چه از نظر انسانی می‌بینند واین گونه با آن برخورد می‌کنند. حوادث بسیار هزینه‌زا می‌باشند هزینه‌هایی که به روشنی دیده می‌شوند شامل خسارات وارده به تجهیزات و محصول، بیکاری در زمان تغییرات، زمان بررسی، هزینة آموزشی جانشین‌ها و … است. از این جهت است که مدیران کارخانه‌ها برای جلوگیری از هدر رفتن سرمایه در اندیشه ایجاد برنامه و سیستم‌های ایمنی در کارخانه‌های خود هستند.
 
مزایای رعایت ایمنی شامل؛ افزایش روحیه، کاهش فشار کار، کاهش حوادث، کاهش صدمات وارده، افزایش سطح رفاه و سلامتی، ارتقاء کیفیت محصول و بهره‌وری، کاهش مخارج درمانی و افزایش کارآیی می‌باشد.با توجه به هزینه‌زایی حوادث و مزایای رعایت ایمنی که در فوق آمد، توسعه و تقویت مؤسسات بهداشت حرفه‌ای و انجام اقدامات تأمینی به منظور پیشگیری از خطرات محیط کار، جهت تعیین استاندارها و تحقیق و آموزش در بهداشت حرفه‌ای از الزامات ایمنی محیط کار می‌باشد.
 
بهداشت حرفه‌ای یکی از نظام‌های هدایت کننده‌ای است که مارادرنیل به مفهوم محیط کار سالم و حفظ و ارتقاء سلامت محیط کار مساعدت کرده است. امروزه با توجه به اهمیت موضوع سلامت نیروی کار در تمامی کشورها نیازی فراگیر در دست‌یابی به روش‌های منسجم بهبود شرایط کار احساس می‌شود. مطالعات اخیر نشان دهندة اپیدمی صدمات ناشی از حوادث و بیماری‌های حرفه‌ای در جوامع معاصر است. تخمین زده می‌شود که 120 میلیون مورد صدمات ناشی از حوادث شغلی هر ساله منجر به 220 هزار مورد مرگ در سطح جهان می‌شود.
تعیین دامنة بیماری‌های ناشی از کار بدلیل عدم دسترسی به اطلاعات کافی کاری مشکل است.
 
 لیکن برآوردها نشان می‌دهد که 40 درصد از 157 میلیون موردی که سالیانه رخ می‌دهد منجر به بیماری‌های مزمن و 35 درصد به ناتوانی دائم از کار و 25 درصد منجر به مرگ می‌گردد. فشار اقتصادی که این امر به کشورها وارد می‌آورد، بسیار زیاد و در برخی موارد از مجموع بودجة سیستم بهداشتی کشور بیشتر خواهد بود. حفاظت از کارگران در مقابل عوارض سوء ناشی از مواجهه با عوامل مخاطره‌زا، نیازمند مداخلات پیشگیری در محیط کار است. مداخلاتی که در حوزة عملکرد فعالیت‌های بهداشتی حرفه‌ای قرار دارد .
 
 
کلمات کلیدی:

ایمنی در صنایع

بهداشت حرفه‌ای

محیط‌های صنعتی

عملکرد ایمنی در صنعت

 
 
فهرست مطالب
نقش و عملکرد ایمنی در صنایع 1
مقدمه 1

سرویس نظارتی خدمات بهداشت حرفه‌ای 2

کمیتة ایمنی و حفاظت فنی 2
نظم و نظافت کارگاهی 3
انظباط کارگاهی 4
آموزش ایمنی 4
پوسترها، دستورالعمل‌ها و علائم ایمنی 5

مدیریت، راهبری ایمنی و بهداشت حرفه‌ای 6

دامنه و کاربرد OHSAS 18001: 7

دانلود نقش و عملکرد ایمنی در صنایع

دانلود تحقیق کلر و اهمیت آن

کلر و اهمیت آن

با توجه به اهمیت کلر در صنایع مختلف کاربرد های گسترده آن در سالم سازی آب شرب ، شرکت های آب و فاضلاب طی سالهای اخیر به لحاظ رشد جمعیت در محدوده عملیاتی خود و مواجه با محدودیت منابع آبهای سطحی ، ناگزیر به حفر و بهره برداری از چاههای عمیق و ایجاد تاسیسات جانبی نظیر ایستگاههای کلر زنی در اقصی نقاط شهر ها جهت تهیه ی آب سالم و بهداشت شهروندان پرداخته

دانلود کلر و اهمیت آن

گاز کلر پر مخاطره
اثر کلر در صنایع مختلف
اثر کلر روی محیط زیست
مطالعه اثر کلر روی حیوانات
دانلود مقاله کلر و اهمیت آن
سیستم همکاری در فروش فایل
همکاری در فروش فایل
همکاری در فروش
فروش فایل
انجام پروژه و پایان نامه رشته شیمی
fileina
فروشگاه ساز فایل
فروشگاه فایل
دسته بندی شیمی
فرمت فایل doc
حجم فایل 59 کیلو بایت
تعداد صفحات فایل 54

کلر و اهمیت آن

مقدمه
با توجه به اهمیت کلر در صنایع مختلف کاربرد های گسترده آن  در سالم سازی آب شرب ، شرکت های آب و فاضلاب طی سالهای اخیر به لحاظ رشد جمعیت در محدوده عملیاتی خود و مواجه با محدودیت منابع آبهای سطحی ، ناگزیر به حفر و بهره برداری از چاههای عمیق و ایجاد تاسیسات جانبی نظیر ایستگاههای کلر زنی در اقصی نقاط شهر ها جهت تهیه ی  آب سالم و بهداشت شهروندان پرداخته اند که علیرغم پراکندگی و تنوع جغرافیایی این ایستگاهها و تصفیه خانه ها و مصرف روزانه در مقادیر بالا، حد اقل ضایعات ناشی از حوادث کلر را داشته اند . با این حال طبیعی است که با گسترش دامنه ی کارها احتما ایجاد حوادث نیز افزایش یابد .لذا جهت آگاهی بیشتر نسبت به کلر و اقدامات ایمنی آن سعی شده است که مجموعه ی استاندارد ها، آئین نامه ها، دستور العمل ها و تجربیات افرادی که سالهای متمادی در تاسیسات کلر زنی فعالیت داشته اند را گرد آوری نموده تا بتواند کمکی باشد جهت استفاده ی بهینه از تاسیات کلر زنی و کاستن از حوادث تلخ و ناگوار .
 
 
 
کلمات کلیدی:

کلر

گاز کلر پر مخاطره

اثر کلر در صنایع مختلف

اثر کلر روی محیط زیست

مطالعه اثر کلر روی حیوانات

 
 
 
 
فهرست مطالب
مقدمه 1

خواص شیمیایی و فیزیکی کلر: 2

خواص فیزیکی و شیمایی کلر 3

مشخصات فیزیکی کلر 4

واکنش با آب 7
واکنش با فلزات 8
سایر واکنش ها 8
روشهای تولید و موارد استفاده 9
اثرات مزمن 10

اثر کلر روی محیط زیست 11

مطالعه اثر کلر روی حیوانات 11
اثر کلر روی اتمسفر 12
اثر کلر در آب 14
مسمویت 14
گاز کلر 14
تاثیرات نشت کلر 15
سیلندر ها 16
مشخصات سیلندر ایستاده 16
ساختمان 16
نوع و ظرفیت 17
اوزان و ابعاد ظروف کلر 17
نشانه  گذاری 18
نشانه تست مجدد 19
سیلندر های یک تنی 19
ساختمان و ظرفیت 19
پلاک ثبتی سیلندر یا نشانه گذاری 20
رنگ سیلندر 21
رنگ رویه 21
میزان شارژکلر در سیلندر 22
آزمونهای دوره ای سیلندر گاز کلر 22
مکان 23
نگهداری سیلندر 24
نگهداری سیلندر کلر مایع و خصوصیات محل نگه داری 26
حمل و نقل سیلندر کلر مایع 29
روش کار با سیلندر کلر مایع 31
شکل فیزیکی 35
نحوه آزاد سازی کلر 36
مسمومیت گاز کلر: 37
کمکهای اولیه و رسیدگی به مصدومان : 38
تجهیزات حفاظت فردی و ایمنی 40
حفاظت تنفسی 40
سایر تجهیزات ایمنی 41

انواع ما سک ضد گاز و دستور العمل استفاده از آنها 41

انواع ما سک 41
دستور العمل نگهداری و استفاده از ماسک نیم صورت : 41
دستور العمل نگهداری و استفاده از ماسک تمام صورت : 44
مراقبت های ایمنی 47
دستور العمل نگهداری 48
آماده ساختن (AIRPAK) برای استفاده 49
دستور العمل استفاده از ماسک هوا(AIRPAK) 49
هشدار 52
خنثی سازی گاز کلر و کمک های اولیه: 52
تحقیقات و پیشگیری: 53
مهمترین مرکز نگهداری گاز کلر پر مخاطره : 53
گاز کلر و نحوه استفاده از آن: 54
 

دانلود کلر و اهمیت آن

نمودار های OPC،F.P.C و BOM مبلمان استیل

نمودار های فرآیندی

1-نمودار OPC فرآیند تولید مبلمان استیل

2- فرآیند F.P.C.  ساخت مبلمان استیل

 3- لیست مواد(BOM )

  ادامه مطلب ...

پایان نامه تاثیر صنایع آلاینده شهر سیرجان بر آلودگی این شهر

شهرستان سیرجان در قسمت جنوب غربی استان کرمان واقع شده و از شمال به رفسنجان و شهربابک از جنوب به استان هرمزگان از شرق به شهرستان بافت و بردسیر و از غرب به استان فارس محدود می شود.

سیرجان به دلیل موقعیت خاص جغرافیایی و قرار گیری بر سر راههای ارتباطی کرمان، یزد، بندرعباس و شیراز و نیز وجود زمین های کشاورزی حاصلخیز و منابع معدنی از دیر باز تا کنون پذیرای مهاجران مختلف بوده است که همگی این عوامل در رشد و توسعه شهرستان مؤثر بوده اند.

  ادامه مطلب ...